Температурауходящих газов из котельных агрегатов при номинальнойнагрузке составляет около 120-130 °С, котлы мощностью менее 0,7 кВтвыбрасываютдымовые газы с температурой свыше 200 °С.

Установка в конвективнойшахте котлов водяных экономайзеров и воздухонагревателей для ряда котлов не позволяет максимально снизить потери тепла с уходящими газами. Присовременном уровне эксплуатации котельных температура выбрасываемых газовограничивается по соображениям возможнойконденсации влаги в дымовой трубе. При конденсации резко возрастают коррозионныепроцессы в связи с высокой агрессивностью конденсата, причем для серосодержащих топливтемпература точки росы составляет 120-130 °С. Следовательно, повышениеэффективности утилизации теплоты дымовыми газами в значительной степени зависит от технического уровня применяемого оборудования, в частности, применения антикоррозионных материалов.

Решению об установке утилизаторов теплоты должно предшествовать определение возможных потребителей потенциальной теплоты утилизаторов. Для этогопредварительнонеобходимо определить конкретные потоки воды и воздуха, их расходы, температуры, до которых могут быть подогреты теплоносители в утилизаторах.

В качестве потребителей могутрассматриваться котельные, система теплоснабжения и сторонние потребители.

Правильный выбор вида и требуемой производительности утилизатора определяется не установленной мощностью котлоагрегатов, аналичием реальных потребителей утилизируемой теплоты.

Потребителями могут быть: подогрев исходной и химически очищенной воды, подогрев дутьевого воздуха, система горячего водоснабжения, подогрев обратнойсетевой воды, технологические нужды предприятий, подогрев воды для системтеплоснабжения тепличных и парниковых хозяйств,открытых и закрытых плавательных бассейнов, мойки улиц и транспортных средств, подогрев воздуха для отопления помещений складов, длятепловых завес и размораживания твердоготоплива.

Одним из вариантоврешения является использование нагретого воздуха с температурой 60-70 °С ивыше дляобогрева открытых площадок, обогрева наружныхлестниц. Недостаткомсистемы воздушного подогрева является недопустимость большой механической нагрузки наподогреваемую площадку и большой расход электроэнергии [14].

Принципиальная схема установки с воздушным подогревом площадок приведена на рис. 1.Подогретый воздух поступает в воздушные каналы, расположенные под площадкой, — подающиеА, затем — в обратные Б, образующие замкнутый контур. Охлажденный воздух снова подается в систему подогрева.

Такая схема обеспечивает равномерное плавление снега на площадке только при длине каналов до 50 м. При большей их длине целесообразноприменять схему 1,б, обеспечивающую возможность периодического изменения направлениявоздуха в каналах, для этого закрывают установленные ввоздуховодах шиберы 1 и 4 открывают шиберы 2 и 3.Непременным условием является близость обогреваемой площадки к котельной, иначе будут велики потери тепла и электроэнергии на транспортирование теплоносителя.На рис. 1, в приведена принципиальная схема подогрева наружной лестницы.

Экономическую эффективность использования вторичных тепловых ресурсов для плавления снега наоткрытых площадках определяют путем сопоставленияприведенных затрат при талом решении с затратами на уборку ивывозку снегаи наледи.

Расход тепла, затрачиваемый на удаление снега, Вт/м2, определяют:

q = qпл + qгр + qатм + qисп, (1)

где qпл — скрытая теплота плавления снега, кДж/кг (qпл = 335 кДж/кг); qгр -потеря теплоты в грунте, находящемся под площадкой, в среднем 20-40 % qпл; qатм — потеритеплоты в атмосферуконвекцией и радиацией, составляющие при плавлении снега около 10 % qпл; — потери теплоты на испарение слоя снега, принимаемыеравными 0,1 qпл.

Рис. 1. Схема подогрева наружных площадок и ступеней лестниц нагретымвоздухом:

а — подогрев наружных площадок с устройством каналов длиной до 50 м; б — то же, длиной более50 м; в — подогрев ступеней наружных лестниц; 1-4 — шиберы

Схемы утилизации теплотыдымовых газов котельных и виды применяемых утилизаторов зависят от конкретных источников теплоты, возможности использования потенциала дымовыхгазов, потребителей теплоты, вида топлива,состава дымовых газов, определявшегоагрессивность его по отношению к оборудованию котельных.

Побудительными мотивами установки утилизаторовявляется стремление наиболее полно удовлетворить потребности в энергии не путемввода дополнительных мощностей, а за счет энергосбережения. Вследствие отсутствия последовательной политики внашей стране вопросы утилизации не решаются надолжном уровне. В частности, при большом количестве разработок и авторских свидетельств по конструкциям утилизаторов в серийном производстве находятся отдельные утилизаторы, не позволяющие вшироком масштабе использовать рационально потенциальную теплоту уходящих дымовыхгазов.

УТИЛИЗАЦИЯ ТЕПЛОТЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ В ГАЗИФИЦИРОВАННЫХКОТЕЛЬНЫХ

Газообразное топливо является наиболее перспективным для сжигания в котельных установках по ряду показателей. С точки зрения утилизации теплотыуходящих дымовых газов их преимущество в отсутствии окислов серы,механических примесей и высоком влагосодержании.

Отсутствие соединений серы позволяет охлаждать газы доотносительно низкой температуры, поскольку точка росы 40-50 °С. Отсутствие механических примесей отличает выбор теплоутилизаторов и облегчает их эксплуатацию. Относительновысокое влагосодержание дымовых газов даетвозможность использовать теплоту конденсации водяныхпаров, содержащихся в дымовых газах, и там увеличить эффективность процесса утилизации.

Специфические особенности газа и продуктов сгорания позволяют применять контактные теплообменники, в которых происходит непосредственный теплообмен между дымовымигазами и охлаждающей их водой. Такие теплообменники при достаточно приемлемых габаритах, умеренном расходе металла на их изготовление и сравнительно невысоком расходе электроэнергии при эксплуатации обеспечивают глубокое охлаждениедымовых газовдо 40 °С и конденсацию 60-90 % водяных паров, содержащихся в газах.

Но нагрев воды в контактныхтеплообменниках возможен только до температуры «мокрого термометра», которая составляет 50-60 °С. Температура «мокрого термометра» зависит от влагосодержания дымовых газов и коэффициентаизбытка воздуха. С уменьшением коэффициента избытка воздуха и увеличением влагосодержания парциальное давление водяных паров вдымовых газахрастет, а вместе с ним при прочих равных условиях растет температура «мокрого термометра».

Эффективность контактных экономайзеров снижается с увеличением температуры воды навходе, и применение их рекомендуется притемпературе воды на входе не выше 35 °С.

Характеристика выпускаемых серийно стальныхводяных экономайзеров контактного типа ЭК-БМ1-1, ЭК-БМ1-2 приведены ниже.

Теплопроизводительность,

МВт (Гкал/ч)

0,37 (0,32) 1,22 (1,05)

Температура газов на входе, °С, не ниже 140 140

Коэффициент избытка воздуха на входе, не более 1,5 1,5

Количество газов, проходящих через экономайзер, кг/ч 3600 14400

Количество нагреваемой воды, т/ч 8-12 30-40

Температура на выходе, °С, не ниже:

горячей воды 55-42 55-42

уходящих газов 30-40 30-40

Давление воды перед распределителем, МПа (кг/см2),

не более 0,049 0,049

(0,5) (0,5)

Аэродинамическое сопротивление при номинальной

загрузке,Па (кг/см2) 300-500 300-500

(30-50) (30-50)

Влагосодержание уходящих газов, г/кг 35-55 35-55

Количество свободной углекислоты в нагретой воде, мг/л 50-70 50-70

Габариты, мм:

длина 1488 2443

ширина 1028 2030

высота 4500 5000

Масса, кг:

металлической части 6758 2006

керамической насадки 717 2864

общая 1375 4870

Характеристика контактного агрегата АЭ-0,6 приведенаниже [8].

Тепловая мощность, Мвт (Гкал/ч)……………………………………………………… 0,6 (0,5)

Температура газов на входе и выходе, °С…………………………………………… 140 / (40-50)

Коэффициент избытка воздуха в газах, не более………………………………… 1,4

Расход газов, кг/с (кг/ч)…………………………………………………………………….. 30(10620)

Расход нагреваемой воды, т/ч……………………………………………………………. 20

Температура нагрева воды, °С:

в контактной камере…………………………………………………………………….. 45-55

водопроводной…………………………………………………………………………….. 35-45

Аэродинамическое сопротивление, Па……………………………………………… 300

Габариты, мм:

длина…………………………………………………………………………………………… 2800

ширина………………………………………………………………………………………… 2150

высота………………………………………………………………………………………….. 5570

Масса, кг:

металлоконструкций……………………………………………………………………. 3100

керамической насадки………………………………………………………………….. 2200

Вода,нагретая контактным способом в ЭК-БМ1, содержит свободную углекислоту в количестве до 0,08-0,1 г/м3. При определенных условиях эта вода становится коррозионно-активной, что ставит ограничение для использования воды. Для снижения содержания свободной углекислотыустановка контактных экономайзеров дополняется декарбонизационной колонкой. Основные Монтаж декарбонизационных колонок приведены ниже.

Тип колонки

КД-06 КД-08

Производительность по воде, кг/с (т/ч) 4,15 (15) 8,3 (30)

Расход продуваемоговоздуха на 1 тводы, м3 0,15 0,15

Снижение содержания свободной углекислоты, кг/м3 0,075 0,075

Аэродинамическое сопротивление, Па (мм вод.ст.) 150 (15) 150 (15)

Габариты, м:

диаметр 0,574 0,816

длина 0,748 0,99

высота 1,28 1,434

Масса, кг:

металлической части 95,6 136,6

керамических колец 70 140

общая 165,5 276,6

Установка декарбонизатаров ведет к снижениютемпературы нагрева воды на 1,5-2 °С. Поэтому для снижения потерь теплоты в декарбонизационную колонку рекомендуется подавать теплый воздух для продувкииз верхней зоны котельной.

При повышенных требованиях к нагреваемой воде устанавливается промежуточный теплообменник в контур циркуляции орошающей воды. При этом соотношениерасходов воды циркуляционного контура контактного экономайзераи воды, поступающей к потребителю, принимается равным 1,2-1,4.

Конструкция экономайзерного агрегата АЭ-06, разработанного Киевским НИИ Санитарной техники и оборудования зданий, обеспечивает нагрев воды до 40-45 °С. Конструкция агрегатасодержит поверхностныйводоподогреватель, предназначенный для подогрева воды, декарбонизатор для снижениясодержания углекислоты в конденсате водяного пара, две обогревательные камеры для предотвращениязамерзания воды промежуточного циркуляционногоконтура в случае выключения агрегата, особенно при установке его на открытом воздухе.

Ожидаемый годовой экономический эффект от использования контактных аппаратов составляет, тыс. руб.: для ЭК-БМ1-1 около 8-10, ЭК-БМ1-2 около 27-30, АЭ-06 — 12-13*.

* Величины экономического эффекта приведены в ценах1989 г.

Схема установки контактных экономайзеров предпочтительна автономная для каждого котлоагрегата, что предотвращает присосы холодноговоздуха в экономайзер при отключении одного изкотлов. Групповая схема подключения может быть принята только в существующихкотельных как вынужденное решение.

Преимущественные области примененияконтактных экономайзеров: нагрев исходнойводы, подпиточной воды для тепловых сетей, питательной воды длякотлов, нагрев воды для систем горячего водоснабжения, а также подогрев воздуха для отопления икондиционирования.

Распространенным видом контактных теплообменников скрубберного типа являются насадочные аппараты, в которых в качественасадки преимущественно используют кольца Рашига.

Приведенные типы контактных экономайзеровустанавливают за котлами мощностью свыше 2,5 т/ч (1,5 Гкал/ч). Для котлов малой производительности контактные экономайзеры могут бытьизготовлены в индивидуальном порядке в качестве нестандартного оборудования либо могут быть использованы блоки экономайзера ЭК-БМ1 для установки в качестве группового экономайзера.

Одним из преимуществ использования скрытой теплоты парообразования дымовых газов является возможностьиспользования получаемого конденсата, т.е.экономия воды.

Количество сконденсировавшейся из дымовых газов воды можноопределить посоотношению:

Ск = Gсг B (d′г — d″г), (2)

где Gг — количество конденсата, кг/ч; Gсг — расход сухих дымовых газов, кг/м3;B — расход топлива на котел, м3/ч; d′г, d″г — влагосодержание дымовых газов соответственно на входе и выходе из утилизатора, кг/кг с.г.(сухих газов).

Анализ воды на действующих контактныхэкономайзерах показал, что содержание свободного углекислого газана выходе изконтактнойкамеры можетдостигать 100 мг/л при температуре воды 30-50 °С [2]. В связи с этим уменьшаетсяконцентрация водородных ионов, в результате рН становится ниже 7, а вода приобретает ярко выраженные кислотные свойства. Дляиспользования конденсата в качестве питательной воды необходима установка декарбонизатора. Опасность коррозионной активностиводы при пониженном значении рН существует, особенно при малойжесткости и небольшой бикарбонатной щелочности исходной воды.

Использование воды, находящейся внепосредственном контакте с дымовыми газами, для бытовых целей запрещено,поэтому необходимоиспользование промежуточного теплообменника.

Схема утилизации теплотыдымовых газов за котлом паропроизводительностью 1 т/чпредставлена на рис. 2. Для подачи газов через экономайзер за ним установлен вентилятор Ц13-50 № 3. Для возможностипереключениядымовых газовпомимо установки имеются переключающие заслонки.Применение такой установки позволило повысить КПД с 82 до 93 % (по высшей теплоте сгорания). Температура уходящих газов снижалась с 180-160 до 45-38 °С, подогрев воды в теплообменнике производился от 10 до 34-30 °С. Годовой экономический эффект составил 7 тыс. руб. [4].

Рис. 2. Схема утилизации дымовых газов парового котла:

1 — котел; 2 — контактный экономайзер; 3 — вентилятор; 4 — теплообменник; 5 — бак орошающей воды; 6 — бакгорячего водоснабжения

Схема котельной сконтактным теплоутилизатором без водоумягчительной установки, разработанная КиевскимНИИ Санитарной техники и оборудования зданий [1],представлена на рис. 3.

Практическое применение такой схемы вкотельной Челябинского завода оргстекла показало, что в результате конденсационных процессов вутилизаторах можетбыть получено количество конденсата, способноеполностью возместить потребность котельной, при этом она можетэксплуатироваться без химводоочистки (при возврате из системы теплоснабжения 66 % конденсата).

Рис. 3. Схема котельной с контактным теплоутилизатором без водоумягчительной установки:

1 — котел; 2 — контактный экономайзер; 3 — деаэратор; 4 — декарбонизатор; 5 — теплообменник горячего водоснабжения; 6 — бак; 7 — промежуточныйтеплообменник; 8 — теплообменник; 9 — система теплоснабжения; 10 — воздухоподогреватель

Нагретая в экономайзеревода стекает в декарбонизатор и с помощью насоса направляетсяв промежуточныйтеплообменник системы горячего водоснабжения, а затем возвращается снова в экономайзер [2]. Часть воды подается в бак, оттуда насосом — в деаэратор и идет наподпитку системы теплоснабжения. Вода, циркулирующая ввоздухоподогревателе 10, смешивается сводопроводной водой, часть которой возмещает ее потериза счет испарения в воздухоподогревателе, а ее остатокудаляется в канализацию. В теплообменнике 8 вода, поступившая из подогревателя 10, нагревается и вновьпоступает в этотподогреватель.

Эксплуатация такой установки позволиласнизить на 10% удельные капитальные вложения и на 15 % себестоимость вырабатываемой тепловой энергии.

Максимальная температура, до которой можнонагреть воду при прямом теплообмене в контактном теплообменнике, обычно составляет 50-70 °С. Для существенногоповышения температуры нагреваемой жидкости возможно использование в качествепромежуточного теплоносителя жидкостей с более высокой температурой кипения (следовательно, и с более высокой температурой «мокрого термометра»). В качестве такого теплоносителя могут быть использованы высококипящие органическиетеплоносители, минеральные масла, которые нагреют воду в промежуточном теплообменнике. При этом необходима за контактным экономайзером походу газа установка водяного экономайзера, охлаждающегодополнительно уходящие газы до температур,исключающих существование в уходящих газах паров промежуточного теплоносителя и одновременно утилизирующего дополнительноеколичество теплоты.

Латгипропромом и Рижским политехническиминститутом разработана конструкция контактныхорошаемых теплообменников с активной насадкой (КТАН) [13].

КТАН является теплообменником рекуперативно-смесительного типа. В нем организуютсяавтономные потокиводы, нагреваемойпри непосредственном контакте с дымовыми газами и чистой воды, подогреваемой в поверхностном теплообменнике. Поток орошаемой водыинтенсифицирует процесс теплопередачу от дымовых газов к чистой воде в поверхностном теплообменнике.

Температура воды на выходе из насадки ограничиваетсятемпературой мокрого термометра дымовых газов, которая составляет55-65 °С. Поэтому температура воды на выходе из активной насадки принимается равной 50 °С.

Разработан ряд типов КТАНов для газифицированныхкотлов, теплопроизводительность которых 0,23-116,3 МВт (0,2-100 Гкал/ч).

Основные типы и Монтаж КТАНов, марки котлоагрегатов, для которых рекомендуется установка утилизаторов ирекомендации по комплектации КТАНами котлов для различных условий работ котельных приведены в табл. 1-3.

Особенностью схемы с применением КТАНов по сравнению с традиционной схемой скруббера с промежуточнымтеплообменником является то, что процесс теплообмена газа с орошающей инагреваемой водой происходит одновременно на одной поверхности теплообмена.Практически невозможно в КТАНе осуществить противоток для обоих теплоносителей.Соблюдается противоток только при теплообмене между орошающей водой инагреваемой, а между газом и орошающей водой существует прямоток, что снижаетинтенсивность тепломассообмена.

Достоинством КТАН является большая интенсивность процессов тепло- и массообмена газов и орошающей воды за счет повышения (до 6-8 м/с) скоростигазов, а также компактность, поскольку все теплообменные поверхности сосредоточены на одном месте. Однако в эксплуатации КТАН не очень удобен, так какремонт трубчатых поверхностей требует остановки котла.

Следует отмстить, чтоесли для традиционнойсхемы обычногоконтактного экономайзера с вынесеннымтеплообменником имеется большое количество экспериментальных данных, то КТАНы проверены недостаточно в условиях практической эксплуатациии, видимо, должны быть внесены коррективы в ихМонтаж по мере накопления данных.

Если при установке КТАНа на номинальную теплопроизводительность тепловая нагрузка потребителей ниженоминальной, следует изменять количество дымовых газов, перепускаемыхпо обводному газоходу. При этом изменяетсятемпература дымовых газов за КТАНом, а теплопроизводительность КТАНа остается неизменной.

Если требуемая поверхность теплообмена больше фактической поверхности КТАНа, коэффициент обводаувеличивают, увеличивая расход дымовых газов через КТАН и уменьшая расчетную поверхность нагрева. В случае же, когда расчетная поверхность меньше фактической, уменьшают коэффициент обвода, что приводит к уменьшению расхода дымовых газов через КТАН и увеличению расчетной поверхности нагрева.

Таблица 1

Основные Профессиональный Монтаж типового ряда КТАНов-утилизаторов

Показатель

Типкотлоагрегатов

Е-0,2/9Г; Е-0,4-9Г;(МЗК-8Г); «Факел»; 0,63ГМ

Е-1-9Г-1; МЗК-7АГ-1; «Братск-1Г»; «Факел-Г»

Е-2,5-0,9ГМ; ДКВР-2,5-13; ДЕ-4-14ГМ

КВГМ-4; ДКВР-4-13; ДЕ-6,5-14ГМ

КВГМ-6,5; ДКВР-6,5-13; ДЕ-10-14ГМ

КВГМ-10;ДКВР-10-13;ДЕ-16-14ГМ

Е-35-40ГМ; КВГМ-20; ДКВР-20-13;ДЕ-25-14ГМ

КВГМ-30;ТВГМ-30; ДКВР-35-13; Е-50-14-40ГМ

КВГМ-50; ПТВМ-30-М; ПТВМ-50; Е-75-14/40ГМ; Е-100-14/24

КВГМ-100; ПТВМ-100; Е-160-24

Марка

КТАН-0,05УГ

КТАН-0,1УГ

КТАН-0,25УГ

КТАН-0,5УГ

КТАН-0,8УГ

КТАН-1,5УГ

КТАН-2,3УГ

КТАН-4,5УГ

КТАН-6УГ

КТАН-12УГ

Теплопроизводительность, МВт

0,006-0,06

0,01-0,1

0,03-0,3

0,06-0,6

0,1-1

0,2-1,7

0,3-3

0,5-6

0,7-7

1,4-14

Расходнагреваемойводы (номинальный), т/ч

2,5

140

150

130

Температура нагреваемойводы, °С:

на входе

5-20

на выходе

45-50

Таблица 2

Рекомендации по комплектации КТАНами котлов для различныхусловий работы котельных

Условие работы котельной

Марка котлов

Е-2,5-0,9ГМ; ДКВР-2,5-13; ДЕ-4-14ГМ

КВГМ-4; ДКВР 4-13; ДЕ-6,5-14ГМ

КВГМ-6,5;ДКВР-6,5-13; ДЕ-10-14ГМ

КВГМ-10;ДКВР-10-13; ДЕ-16-14ГМ

Е-25-40ГМ;КВГМ-20; ДКВР-20-13; ДЕ-25-14ГМ

КВГМ-30; ТВГМ-30; ДКВР-35-13;Е-50-14/40ГМ

КВГМ-50; ПТКВМ-30; ПТБМ-50;Е-75-14/40ГМ; Е-100-14/24

КВГМ-100; ДТВМ-100; Е-150-24

Водогрейные или пароводогрейные котельные теплоснабжения или с централизованным горячим водоснабжением из котельной:

воткрытой системе

при Qпар / Qв = 2,5 паровыекотельные с возвратом конденсата менее 20-25 %

КТАН-0,25УГ

КТАН-0,5УГ

КТАН-0,8УГ

КТАН-1,5УГ

КТАН-2,3УГ

КТАН-4,5УГ

КТАН-6УГ

КТАН-12УГ

в закрытойсистеме

при Qпар / Qв > 2,5 паровыекотельные с возвратом конденсата более 25 %

КТАН-0,1УГ

КТАН-0,25УГ

КТАН-0,5УГ

КТАН-0,8УГ

КТАН-1,5УГ

КТАН-2,3УГ

КТАН-4,5УГ

КТАН-6УГ

Таблица 3

Профессиональный Монтаж КТАНов-утилизаторов

Показатель

Марка КТАНа

КТАН-12УГ

КТАН-6УГ

КТАН-4,5УГ

КТАН-2,3УГ

КТАН-1,5УГ

КТАН-0,8УГ

КТАН-0,5УГ

КТАН-0,25УГ

КТАН-0,1УГ

КТАН-0,05УГ

Теплопроизводительность,МВт (Гкал/ч)

(10,32)

(5,16)

4,5

(3,87)

2,3

(1,98)

1,5

(1,29)

0,8

(0,68)

0,5

(0,43)

0,25

(0,21)

0,1

(0,085)

0,05

(0,043)

Расход дымовых газов, нм3/с

-35,9

17,96

13,44

6,68

4,5

2,2

1,38

0,69

0,23

0,13

Температура нагреваемойводы, ºС:

на входе в КТАН

на выходе из КТАНа

Температура дымовыхгазов,ºС:

на входе в КТАН

140

150

160

250

на выходе из КТАНа

Расход орошающейводы, кг/с (м3/ч)

18,8

(67,7)

9,4

(33,8)

5,7

(24,1)

4,5

(16,2)

3,5

(12,5)

1,75

(6,3)

1,2

(4,3)

0,6

(2,16)

0,17

(0,6)

0,08

(0,3)

Расход нагреваемой воды, кг/с (м3/ч)

64,2

(231)

32,1

(115)

23,9

(85,5)

12,3

(44)

(28,8)

4,3

(15,5)

2,7

(9,6)

1,35

(4,9)

0,56

(2)

0,28

(1)

Размеры КТАНа, м:

длина

3,785

2,662

2,57

1,704

1,305

0,92

0,79

ширина

5,792

3,478

2,404

1,824

1,75

0,994

1,344

0,48

высота

5,52

5,24

4,74

4,158

4,113

3,3

2,595

2,194

1,882

Проходные сечения для теплоносителей,м2:

по воде

1,93×10-2

2,46×10-2

1,86×10-2

1,34×10-2

1,11×10-2

0,55×10-2

0,31×10-2

1,54×10-2

0,55×10-2

0,39×10-2

по газам

4,61

2,3

1,73

1,15

0,78

0,39

0,36

0,18

0,0425

0,0304

Поверхность теплообмена, м2

362

181

135,8

90,5

52,4

31,2

12,5

2,59

1,84

Аэродинамического сопротивление, Па

675

657

569

448

493

454

206

270

490

293

Гидравлическое сопротивление, МПа

0,025

0,024

0,013

0,009

0,01

0,018

0,019

0,022

0,01

Масса, кг

12636

6675

4990

3236

2556

1458

1141

682

170

119

В том случае, когда теплопроизводительность котла уменьшается за счет покрытия части нагрузки котла КТАНом, теплопроизводительность КТАНа оценивается по формуле

, (3)

где QpH — низшая теплотворная способность топлива, кДж/нм3;ηк — КПД котла; ηоб — коэффициент, учитывающий доли расхода дымовых газов, перепускаемых помимо КТАНа пообводному газоходу для подсушки дымовых газов, проходящих через КТАН; J′, J″ — соответственно энтальпия дымовых газов перед КТАНом и после него, кДж/кг; Gсг — удельный массовый расход сухих дымовых газов, кг/нм3; В — расход топлива на котел при работе без КТАНов-утилизаторов, нм3/ч.

Если теплопроизводительность котла при установке КТАНа не меняется, тогда теплопроизводительность определяется по формуле

Qкт = Gсг (J′ — J″)Bηоб, (4)

Теплобалансовые расчеты по возможным потребителям теплоты в паровых и водогрейных котельных, проведенныеЛатгипропромом, представлены в табл. 4-6.

Анализ теплобалансовых расчетов показал, что в открытых системахтеплоснабжения и в системах с централизованным горячим водоснабжением КТАНы,установленныев водогрейных и пароводогрейных котельных, при соотношении нагрузок 50 % / 50 %, имеют полную загрузку при всех режимах работы. В пароводогрейных котельных в среднеотопительном режиме КТАНы имеют полную загрузку ипри меньшей чем 50 %-ной доле водогрейнойзагрузки из общей нагрузки котельной.

Таблица 4

Теплобалансовый расчет по возможным потребителям тепла КТАНа в водогрейной котельной при расчетном режиме

Показатель

Тип котла

КВГМ-4

КВГМ-6,5

КВГМ-10

КВГМ-20

КВГМ-30

КВГМ-50

КВГМ-100

Теплопроизводительность котла, МВт (Гкал/ч)

4,65

(4)

7,56

(6,5)

11,6

(10)

23,2

(20)

(30)

(50)

116,3

(100)

Возможная теплопроизводительность КТАН, МВт (Гкал/ч)

0,54

(0,493)

0,94

(0,805)

1,64

(1,41)

3,33

(2,86)

4,93

(4,24)

6,7

(5,76)

13,4

(11,52)

Потребители котельной для закрытойсистемы теплоснабжения

Расход теплоты на подогрев подпиточной воды

МВт (Гкал/ч)

0,09

(0,08)

0,15

(0,13)

0,23

(0,02)

0,46

(0,4)

0,67

(0,6)

1,2

(1)

2,3

(2)

дутьевого воздуха:

МВт (Гкал/ч)

0,135

(0,116)

0,206

(0,117)

0,343

(0,295)

0,64

(0,55)

0,96

(0,826)

1,56

(1,34)

(2,57)

Итого…

МВт (Гкал/ч)

0,23

(0,196)

0,357

(0,307)

0,552

(0,475)

1,1

(0,95)

1,66

(1,426)

2,72

(2,34)

5,31

(4,57)

Потребители котельной для открытойсистемы теплоснабжения или котельной с централизованным горячимводоснабжением

Расход теплоты на подогрев подпиточной воды или воды для централизованного горячего водоснабжения:

МВт(Гкал/ч)

0,65

(0,558)

0,36

(0,31)

1,63

(1,4)

3,26

(2,8)

4,88

(4,2)

8,14

(7)

16,3

(14)

113

114

100

121

Таблица 5

Теплобалансовый расчет по возможным потребителям тепла КТАНа в котельной с паровой и водогрейной нагрузкой прирасчетном режиме (% от возможной нагрузки КТАНа)

Расход теплоты, %

Возврат конденсата, %

Соотношениенагрузок котельной, % / %

75 / 25

50 / 50

25 / 75

В закрытойсистеме

На подпитку тепловых сетей и питание котлов

На подогрев дутьевого воздуха

—

Итого

В открытой системе

На подпитку тепловой сети

—

На подогрев дутьевого воздуха

—

На питание паровых котлов

22,5

7,5

11,5

Итого

69,5

88,5

92,5

Таблица 6

Теплобалансовый расчет по возможным потребителям теплоты КТАНа в котельной с чисто паровой нагрузкой при расчетномрежиме

Показатель

Возврат конденсата, %

Тип котла ДКВР

2,5-13

4-13

6,5-13

10-13

20-13

35-13

Теплопроизводительностькотла, МВт (Гкал/ч)

—

2,49

(2,14)

3,99

(3,43)

6,45

(5,57)

9,89

(8,5)

18,6

(16)

34,9

(30)

Возможная теплопроизводительность КТАНа, МВт (Гкал/ч)

—

0,32

(0,275)

0,51

(0,44)

0,81

(0,7)

1,29

(1,11)

2,27

(1,95)

5,1

(4,39)

Расход теплоты на подогрев, Гкал/ч или % от Qкт

питательной воды:

МВт (Гкал/ч)

0,04

(0034)

0,063

(0,054)

0,102

(0,088)

0,15

(0,13)

0,29

(0,252)

0,52

(0,45)

12,5

МВт (Гкал/ч)

0,097

(0,084)

0,157

(0,135)

0,256

(0,22)

0,387

(0,333)

0,733 (0,63)

1,31

(1,125)

МВт (Гкал/ч)

0,149

(0,128)

0,235

(0,202)

0,38

(0,33)

0,59

(0,51)

1,1

(0,945)

1,97

(1,69)

дутьевого воздуха:

МВт (Гкал/ч)

—

0,07

(0,06)

0,11

(0,095)

0,18

(0,154)

0,27

(0,236)

0,57

(0,44)

0,98

(0,845)

Итого:

МВт (Гкал/ч)

0,11

(0,094)

0,173

(0,149)

0,281

(0,242)

0,426

(0,336)

0,805

(0,692)

1,51

(1,295)

34,5

МВт (Гкал/ч)

0,167

(0,144)

0,267

(0,23)

0,435

(0,374)

0,66

(0,569)

1,24

(1,07)

2,29

(1,97)

МВт (Гкал/ч)

0,216

(0,186)

0,345

(0,297)

0,56

(0,484)

1,1

(0,946)

1,61

(1,385)

2,95

(2,535)

В водогрейных и пароводогрейных котельных, работающих в закрытых системах теплоснабжения, а также в чисто паровых котельных, КТАНы недогружены. Процент недогрузки колеблется в широких пределах в зависимости от условий работы котельной и лежит в пределах от20 до 70 %. В подобных случаях рекомендуется устанавливать КТАНы меньшего типоразмера, соответствующиеимеющейся тепловой нагрузке, или установку КТАНов не за всеми котлами свозможностью переключения с одного котла на другой.

Возможныесхемы подключения КТАНов по воде представлены на рис. 4.

Принципиальная схема котельной с установленным КТАНом иконтактным подогревателем дутьевого воздуха приведена на рис. 5.

Горячие газы от котла поступают в КТАНы, где подогреваются химочищенная и исходная вода в трубах активной насадки. Охлажденные дымовые газы дымососом направляются в дымовую трубу. Для исключения образования конденсата в дымовой трубе и подводящем борове имеется частичный перепускгазов по обводному газоходу. Подогретая орошающая вода из КТАНа направляется в контактный воздухоподогреватель для подогрева дутьевого воздуха котла.Охлажденная в воздухоподогревателе орошающая вода направляется насосом на орошение в КТАН. Избыток воды за счет конденсации влаги из дымовых газовнаправляетсяв сборный бак.

По требованиям водоподготовительного цикла котельной подогрев исходной воды перед водоподготовительной установкой производится до 20 °С. В нижней части насадки КТАНа осуществляется подогрев исходной воды от 5 до 20 °С,а в верхней частиподогрев химочищенной воды от 20 до 50°С.

В водогрейных котельных, работающих в закрытых системахтеплоснабжения,расход теплотына подогрев подпиточной воды составляет около 30 % от возможной теплопроизводительности КТАНа в среднеотопительном режиме и всего 14-17 % в расчетном режиме. Для этих котельныхцелесообразна установка воздухоподогревателей для нагрева дутьевого воздуха котлов. Подогрев в расчетном режиме дутьевого воздуха до 30ºС позволяет использовать около 20 % теплоты, получаемой в КТАНе-утилизаторе. В среднеотопительномрежиме этот процентснижается до 15 %.

Рис. 4. Схемы включения КТАНов:

а -в котельнойс централизованной системой горячего водоснабжения; б — в котельной для открытой или закрытой систем теплоснабжения; в — подключениевоздухоподогревателя

Рис. 5. Принципиальная схема установки КТАНов в котельной:

1 — котел; 2 — контактный воздухоподогреватель; 3 — КТАН; 4 — вентилятор; 5 — дымосос; 6 — насос орошения КТАНа; 7 — насос орошения воздухоподогревателя; 8 — бак орошающейводы; 9 — регулирующий клапан

Суммарная нагрузка КТАНов в водогрейных котельных,работающих в закрытых системах теплоснабжения,составляет 35-50 % от возможной теплопроизводительности в зависимости от режимаработы котельной.

В котельных, работающих в закрытых системах теплоснабжения,часть утилизированного тепла может быть использована для подогрева обратнойсетевой воды в системе теплоснабжения.

Однаков КТАНах подогрев обратной сетевой воды нецелесообразен, так как в течение отопительного сезона температура ее выше или сравнима с максимально возможной температурой подогреваводы в КТАНе.

Разработанный типоряд КТАНов позволяет использовать эту конструкцию в широком диапазоне мощностей за котлами теплопроизводительностью 0,23-116,3 МВт, но эта конструкция нуждается в дополнительнойэкспериментальной проверке.

Расчетные данные по годовой экономической эффективности для КТАНов, устанавливаемых за водогрейными и паровыми котлами, приведены в табл. 7. Согласнорасчетам, окупаемость капиталовложений находится в пределах 1-3 лет в зависимости от мощности котла. Себестоимость тепловой энергии в 5-10 раз ниже, чем при выработке из котельной. Годовой экономический эффектвыше дляпаровых котельныхвследствие большой продолжительности работыкотлов в течениегода.

В последнее время значительное внимание уделяетсяразработке мероприятий по утилизации теплоты дымовых газов для котельных мощностью свыше 116,3 МВт. Для средних мощностей преимущественно предлагается использоватьподогреватели воды и воздуха. Разработка проектно-Автоматизация систем отопленияских решений проводилась ВНИПИэнергопромом (Украинское, Бакинское отделения), МИНХ им. Г. В. Плеханова.

В рассматриваемых решениях в зависимости от конкретных условий может бытьувеличен коэффициент использования топлива на 4-12 % по сравнению с установками без утилизации теплоты уходящих газов.

В основном, Профессиональныйрешения основаны на применении контактных охладителей уходящих газов иконтактных воздухоподогревателей.

Схема утилизации теплоты уходящих дымовых газов для открытой и закрытой систем теплоснабжения скотлами КВГМ-180 приведена на рис. 6. Нарис. 6, а уходящие дымовые газы охлаждаются в контактном теплообменнике 3 до 52 °С. Орошающая вода циркулирует взамкнутом контуре, отдавая теплоту ввоздухоподогревателе 5 и охлаждаясь от 67,2 до10 ºС. В калорифере 6 производится догрев воздуха на 3-5 ºС выше точки росы. С целью более полной утилизации теплоты уходящих газов часть воды из циркуляционного контура проходит через водоводянойтеплообменник 4, в котором осуществляется подогрев подпиточной воды с 5 до 52 °С.

Таблица 7

Расчетная годовая экономическая эффективность установки КТАНов (данные Латгипропрома)

Типкотлоагрегатов

Капитальные вложения

Годовая экономия условного топлива, ту.т/год

Годовая выработка теплоты за счетутилизации, ГДж (Гкал)

Годовая потребность вэлектроэнергии, кВт · ч

Экономия топлива, тыс. руб.

Годовые эксплуатационные расходы, тыс.руб.

Себестоимость,руб/ГДж (руб/Гкал)

Годовойэкономический эффект, тыс. руб.

Окупаемость, лет

наэлектроэнергию

на амортизацию

на текущий ремонт

Всего

Водогрейные котлы

КВГМ-4-150

8,58

190

5573

(1330)

17250

4,6

0,52

0,73

0,15

1,4

0,25

(1,05)

1,91

2,7

КВГМ-6,5-150

10,28

260

7626

(1820)

25000

6,29

0,75

0,87

0,17

1,79

0,23

(0,98)

2,96

2,3

КВГМ-10-150

13,5

415

12172

(2905)

31464

10,04

0,94

1,15

0,23

2,32

0,19

(0,79)

5,7

1,7

КВГМ-20-150

16,08

765

22437

(5355)

50430

18,51

1,51

1,87

0,27

31,5

0,14

(0,58)

12,95

КВГМ-30-150

19,63

1290

37836

(9030)

84125

31,21

2,52

1,67

0,33

4,52

0,12

(0,5)

23,75

0,7

КВГМ-50-150

29,23

2300

67459

(16100)

101896

55,65

3,06

2,48

0,50

6,04

0,09

(0,37)

45,23

0,6

КВГМ-100-150

66,25

4560

133745

(31920)

183260

110,33

5,5

5,63

1,13

12,26

0,09

(0,38)

88,13

8,7

Паровые котлы

ДЕ-4-14ГМ

6,15

162,8

4775

(1139,6)

9840

3,94

0,29

0,52

0,1

0,91

0,19

(0,79)

2,11

1,6

ДЕ-6,5-14ГМ

6,51

425,1

12468

(2975,7)

29040

10,29

0,87

0,55

0,11

1,53

0,12

(0,51)

7,78

0,7

ДЕ-10-14ГМ

9,08

540

15838

(3780)

31073

13,07

0,93

0,77

0,15

1,85

0,11

(0,48)

9,86

0,8

ДЕ-16-14ГМ

11,92

1002,8

29412

(7019,6)

37470

24,26

1,12

1,01

0,2

2,33

0,08

(0,33)

20,14

0,5

ДЕ-25-14ГМ

15,01

1080

31676

(7560)

51735

26,13

1,55

1,28

0,26

3,09

0,09

(0,4)

20,79

0,6

Рис. 6. Схема утилизации теплоты уходящих газов:

а -для закрытой тепловой сети; б — для открытой тепловой сети; в — для открытой тепловой сети с использованием промежуточного теплообменника; 1 — водогрейный котел; 2 -оборудование химводоочистки и деаэрации тепловой сети; 3 — контактный охладитель газов; 4 — теплообменникподогрева подпиточной воды; 5 — контактный воздухоподогреватель; 6 — калорифердогрева воздуха; 7 — насос подпиточной воды

В случае работыустановки без теплообменника 4 сырая вода после скруббера-охладителя газов 3 отбирается из циркуляционногоконтура и подается непосредственно на химводоочистку (ХВО) и деаэрацию 2 тепловой сети.

В летнем режиме воздухоподогреватель отключается вместе сциркуляицонным контуром и насосом циркуляции, а вся подпиточнаявода послеохлаждения газов из скруббера 3 подается на ХВО и деаэрацию.

При максимальной нагрузке, когда выпаривается вода из циркуляционного контура, последнийпополняется сыройводой, а при средних нагрузках, когда происходит конденсацияводяных паров из продуктов сгорания, они используются для подпитки тепловой сети, что составляет около 6,75 % от расхода подпиточной воды.

Утилизация теплоты уходящих газов котла, работающего на открытую системутеплоснабжения, предусматривает подогрев только подпиточной воды.

Схемаутилизации теплоты дымовых газов для открытой тепловой сетипоказана на рис. 6, б, где нагрев подпиточной воды осуществляется непосредственно в скруббере и при температуре около 60 ºС подается вХВО и деаэрацию тепловой сети.

При необходимости в циркуляционный контур может быть включенпромежуточный теплообменник, в котором нагревподпиточной воды будет производиться с помощью орошающей воды, т.е. подпиточная вода не будет иметь прямого контакта с продуктамисгорания (рис. 6, в).

В схеме для открытойсистемы теплоснабжения вся подпиточная вода подогревается в контактном охладителе газов до температуры около 30 % и подается наХВО и деаэрацию. Включение в контур утилизации воздухоподогревателя для открытой тепловой сети нецелесообразно вследствие наличия большого количества воды, достаточного для эффективного охлаждения продуктов сгорания. В случае закрытой системы теплоснабжения ввидунедостаточного количества охлаждающей воды вконтур утилизации включен воздухоподогреватель. Опыт работы системы теплоснабженияпоказал, что при обработке воды на фильтрах в катионитном КУ-2 и вакуумнойдеаэрацией практически полностью уходят из воды продукты неполного сгорания топлива, растворенные в процессе прохожденияводы и газа вконтактном экономайзере.

Для снижения коррозионных повреждений в дымовой трубе часть газов по байпасной линии перепускается мимо охладителя газов.

Утилизационное оборудование разрабатывалось как нестандартное применительно к конкретным объектам.

Технико-экономические показатели системы приведены в табл. 8.

Таблица 8

Технико-экономические показатели систем утилизации теплоты уходящих газов котла КВГМ-180 [11]

Система утилизации теплоты уходящих газов

Среднегодовая экономия газа, %

Годовой экономическийэффект от применения утилизации, руб/год

Подогрев воздуха и подпиточной воды (для закрытой системы теплоснабжения)

5,2

224,19

Подогрев подпиточной воды (для открытой системы теплоснабжения):

в промежуточном теплообменнике

11,4

529,61

непосредственно в охладителе газов

12,3

583,78

Недостаткомиспользования контактных теплообменников является наличие подогретой орошающей воды, насыщенной углекислотой, нагрев воздуха в отдельном контактном воздухоподогревателе к подаче сильно увлажненного воздуха в топку котла, что приводит к снижению температуры дымовых газов в топке и снижению производительностикотла. Для устранения этих недостатков предложены схемы утилизации теплоты, вкоторые включеныконтактные подогреватели со встроенными декарбонизаторами.

Принципиальнаясхема утилизациитеплоты дымовыхгазов, с применением поверхностного воздухоподогревателя представлена на рис. 7,а. Охлаждающая водаподается сверху в контактный теплообменник навстречу восходящему потоку газов. Нагреваясь, вода поступает в декарбонизатор 2 через гидрозатворы 3. В декарбонизаторе вода продувается воздухом иподастся в теплообменник 4, где нагревает сырую или химическуюочищенную воду,затем снова по замкнутому контуру направляется в контактный теплообменник. Воздух в декарбонизаторе 2 нагревается,увлажняется и подается в поверхностный воздухоподогреватель, где за счет конденсациипаров нагревает воздух, поступающий на атмосферы, при этом сам осушается. После смещения оба потокавоздуха подаются в топку котла.

Подобнаяустановка имеет сменное аппаратурное оформление иее использование целесообразно с целью увеличения тепловой мощности котельной. В этом случае необходимоиспользовать весь объем газов, а для предотвращения конденсации водяных паров следует смешивать их свысокотемпературными дымовыми газами, образованными при сжиганиидополнительного количества топлива. Для этой цели перед дымососом предусмотренасмесительная камера 7 в дымоходе с патрубком,в котором расположены горелки 8, благодаря которым осуществляется подогревуходящих газов за 25-50 ºС.

В том случае, когда утилизациятеплоты дымовых газов имеет целью снижение расхода топлива, может быть использованаустановка, принципиальная схема которой приведена на рис. 7, б.

Увлажненный воздух засасывается издекарбонизатора в контактный теплообменник и выбрасывается вместе с дымовыми газами через дымовую трубу в атмосферу,а для предотвращения конденсации водяных паров производитсябайпасирование дымовых газов.

Рис. 7. Схема утилизации теплоты дымовыхгазов котла КВГМ-180:

а -утилизация с воздухоподогревателем; б — утилизация с обводным газоходом; 1 — контактный подогреватель циркулирующей воды; 2 -декарбонизатор; 3 — гидрозатворы; 4 — теплообменник; 5 — насос; 6 — воздухоподогреватель;7 — смесительныйгазоход; 8 — горелка

Имеются разработки контактно-декарбонизационного экономайзера пропускнойспособностью по дымовым газам 70-85 и 140-165 тыс. нм3/ч.

Для котлов теплопроизводительностью свыше 100 Гкал/чконструкции теплоутилизаторов дымовых газов находятся на стадии опытных разработок и дальнейшее развитие могут получить только при стимулировании заэкономию топливно-экономических ресурсов.

Привсей привлекательности использования контактных теплообменников при утилизациитеплоты уходящих газов котлов основной недостатокустановок — поглощение водой из продуктовсгорания углекислоты и кислорода и приобретение ею таким образом коррозионно-агрессивных свойств — сдерживаетширокое применение таких теплообменников. Для нормальной работы установок необходимо проводить декарбонизацию, деаэрацию воды, что в ряде случаев затрудняет использование орошающей воды.

В связи с этим внимание обращается на использование конденсационных поверхностей нагрева. Поверхность теплообмена конденсационных поверхностей нагрева значительно болееразвита по сравнению с обычными экономайзерами.Конденсационные теплообменники имеют также высокий КПД, как и контактныетеплообменники, но являются более металлоемкимиконструкциями. В то же время отсутствие непосредственного контакта междупродуктами сгорания и нагреваемой водой делаетих предпочтительными с точки зрения качества подогреваемой воды.

В настоящее времядля целей утилизации теплоты в процессах вентиляции и кондиционирования разработаны и выпускаются промышленностью биметаллические теплообменники, представляющие собой ряд труб с насаженными на них ребрами из сплава алюминия.Алюминий имеет высокую теплопроизводительность и антикоррозионные свойства, что позволяет использовать его в конденсационных процессах теплообмена.

Для обеспечения бескоррозионной работы газоходов и дымовой трубы необходимо обеспечить подсушку уходящих дымовых газов. Для этой цели часть дымовых газов по байпасному газоходуперепускаетсямимо утилизаторов.

Схема с подогревом дымовых газов после утилизатораприведена на рис. 8, а.

Дымовые газы проходят через утилизаторы, в которых охлаждаются омагниченной водой со 190 до 40 °С. При этом порасчету конденсируется около 1,13 кг/м3 газа. Конденсат отводится из газохода через гидрозатвор. Около 20 % капель конденсата будет унесено потоком газа. По ходудымовых газов устанавливается калорифер II ступени, осуществляющий подогрев дымовых газов до 70 °С, т.е. выше точки росыдля предотвращения процессов конденсации в дымовой трубе и подводящих газоходах.

Греющейсредой является вода внутреннего контура циркуляции.

Схема утилизации теплоты дымовых газов с частичным перепуском дымовых газов по байпасу приведена на рис. 8,б.

По схеме часть потока газов (примерно 70 %) проходит через утилизаторы, где охлаждаетсядо температуры40 ºС, т.е. «ниже точки росы», при этом происходит конденсация части водяных паров,содержащихся в дымовых газах. Около 30 % газов перепускается по обводному газоходу и, смешиваясь с газом, прошедшим черезутилизатор, охлаждается до 70-80 ºС.

Конденсат, образовавшийся в теплоутилизаторе, отводится через гидрозатвор в бак. Поскольку конденсат является обессоленной водой,в отопительныйпериод его используют для приготовления подпиточной воды, летом сбрасывают в продувочный колодец, так как использование его на виды потребления, где требуется вода питьевого качества, недопустимо.

Количество конденсата может достигать около 1 кг/м3газа, что создает дополнительный резерв для экономии воды в котельных.

ПрофессиональныйМонтаж конденсационных теплоутилизаторов, которые могут применяться в котельных для нагрева воды [11],приведены втабл. 9,10.

Рис. 3. Схема подключения конденсационных утилизаторов теплоты дымовыхгазов:

а -с подогревом газов; б — с байпасированием газов; 1 — котел; 2 -конденсационныйутилизатор; 3 — теплообменник; 4 — бак длясбора конденсата; 5 — бак системы горячеговодоснабжения

Таблица 9

Техническая характеристика калориферов КСК3-02хЛЗА и КСК4-С2хЛЗА

Марка калорифера

Площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха, м2

Площадь фронтального сечения, м2

Площадь сечения дляпрохода теплоносителя, м2

Площадьсечения патрубка, м2

Площадь сечения распределительно-сборных коллекторов, м2

Число ходов для движения теплоносителя

Длина теплопередающей трубки, м

Масса, кг, не более

КСК3-6-02

13,26

0,267

0,000846

0,001006

0,00172

0,53

КСК3-7-02

16,34

0,329

0,000846

0,001006

0,00172

0,655

КСК3-8-02

19,42

0,392

0,000846

0,001006

0,00172

0,78

КСК3-9-02

22,5

0,455

0,000846

0,001006

0,00172

0,905

КСК3-10-02

28,66

0,581

0,000846

0,001006

0,00172

1,155

КСК3-11-02

83,12

1,66

0,002576

0,002205

0,00172

1,655

176

КСК3-12-02

125,27

2,488

0,003881

0,002205

0,00172

1,655

259

КСК4-6-02

17,42

0,267

0,001112

0,001006

0,0022

0,53

КСК4-7-02

21,47

0,329

0,001112

0,001006

0,0022

0,655

КСК4-8-02

25,52

0,392

0,001112

0,001006

0,0022

0,78

КСК4-9-02

29,57

0,455

0,001112

0,001006

0,0022

0,905

КСК4-10-02

37,66

0,581

0,001112

0,001006

0,0022

1,155

КСК4-11-02

110,05

1,66

0,00341

0,002205

0,0022

1,655

223

КСК4-12-02

166,25

2,488

0,005151

0,002205

0,0022

1,655

331

Кафедрой теплогазоснабжения ВЗПИ предложены решения по применению конденсационных утилизаторов для утилизации теплоты продуктов сгорания и нагрева подпиточной воды для централизованного горячего водоснабжения. Схема с непосредственным нагревом сырой воды в конденсационном теплообменнике приведена на рис. 9, а.Вода нагревается до 50-55 °С, затем окончательно догревается в водоводяном теплообменнике, откуда поступает в бак-аккумулятор и далее в систему горячего водоснабжения.Подпиточнаясырая вода нагревается в первой секциикалорифера до 30-35 °С, затем направляется на ХВО,после которой умягченная вода догревается во второй секциикалорифера.

Схема подогреваобратной воды, предварительно охлажденной в водоводяном теплообменнике 5,представлена на рис. 9, б. В этом случае тепловой эффект ниже, чем в случае подогрева воды на горячее водоснабжение, так как температура обратной воды выше, чтоснижает конденсационный эффект.

Горьковский ГНИСантехпроект рекомендует для утилизации теплоты уходящих газов использовать рекуперативные теплоутилизаторы типа ТП-Т1РК. В котельныхмалой мощности, работающих на природном газе, теплоту дымовых газоврекомендуется использовать на нагрев исходной воды при наличиицентрализованного горячего водоснабжения, на подогрев обратной сетевой воды — вслучае отсутствия централизованного горячего водоснабжения.

При сбрасывании кислого конденсата в канализацию необходимопредусмотреть меры по его нейтрализации или разбавлению для предотвращениякоррозии канализационных трубопроводов.

Рис. 9. Схема подогрева:

а -воды для системы горячеговодоснабжения; б — обратной воды; 1 — котел; 2 — калориферы-утилизаторы; 3 — теплообменник догрева воды; 4 — бак системы горячего водоснабжения; 5 — теплообменник подогрева воды

Таблица 10

Профессиональный Монтаж рекуперативных теплоутилизаторов для систем спромежуточным теплоносителем

Показатель

Типоразмер

ТП05-Т1РК03

ТП05-Т1РК04

ТП16-Т1РК03

ТП16-Т1РК04

ТП25-Т1РК03

ТП25-Т1РК04

Производительностьпо воздуху, тыс. м3/ч

Числоходов по воздуху

Площадьтеплообменной поверхности, м2

23,45

30,82

68,01

90,04

102,5

136,02

Площадьфронтального сечения, м2

0,585

1,668

2,499

Число ходов по теплоносителю

Площадьсечения хода, м2

0,00261

0,00348

0,00522

0,00696

0,00783

0,01044

Площадь сечения коллектора, м2

0,0031

0,0036

0,0031

0,0036

0,0031

0,0036

Площадь сечения патрубка, м2

0,00221

0,00358

0,00521

Масса, кг

76,3

98,3

195,3

251

286

370

Габариты, мм:

длина

1227

1727

ширина

180

высота

575

1075

1575

Применение конденсационных утилизаторов теплоты для котельных позволяет повысить КПД котельныхна 6-8 %, снизитьсебестоимость тепловой энергии на 9-11 %.

Расчеты годовой экономической эффективности для водогрейных котловКВГМ приведены в табл. 11. В основу расчета положены условия, для которых рассчитывались данные для теплообменников КТАН (см.табл. 7).

Таблица 11

Расчетнаягодовая экономическая эффективность установки калориферов КСК

Тип котлоагрегата

Капитальные вложения, тыс.руб.

Годовая экономия условноготоплива, т у.т/год

Годовая выработка теплоты за счет утилизации,ГДж (Гкал)

Годоваяпотребность в электроэнергии, кВт ·ч

Экономия топлива, тыс.руб.

Годовыеэксплуатационные расходы, руб.

Себестоимость,руб/ГДж (руб/Гкал)

Годовой экономический эффект, тыс. руб.

Окупаемость, лет

на электроэнергию

наамортизацию и текущий ремонт

Всего

КВГМ-4-150

426,7

182

4971

(1186,5)

1690

4,3

50,7

43,5

94,2

0,02

(0,08)

4,19

0,1

КВГМ-6,5-150

621,3

305,9

8462

(2019,5)

2964

7,3

88,9

63,4

152,3

0,02

(0,08)

7,06

0,09

КВГМ-10-150

1281,7

482,3

13037

(3111,5)

2552

11,5

76,6

130,7

207,3

0,02

(0,07)

11,13

0,11

КВГМ-20-150

2485,5

1036

28010

(6685)

4494

24,8

134,8

253,5

388,3

0,015

(0,06)

23,99

0,1

КВГМ-30-150

3334,6

1595,3

42235

(10080)

2380

38,1

71,4

340

482,8

0,012

(0,05)

37,13

0,09

КВГМ-50-150

3334,6

2695

74352

(17745)

6370

64,4

191,1

340

531,1

0,007

(0,03)

63,34

0,05

КВГМ-100-150

10001

4403

119813

(28595)

73605

105,2

2208,2

1000

3208,2

0,03

(0,11)

100,51

0,1

При проведении расчетов проводился выбор утилизаторов типаКСК с учетом минимальных затрат электроэнергии с цельюиспользования установленной мощности электродвигателей насосов и дымососов.

В расчетах стоимость электроэнергии принята 30 руб. за 1000кВт · ч, газа — 29,38руб. за 1000 нм3. Стоимость дополнительного строительного объема для установки утилизаторов составляла около 3 %капиталовложений в утилизаторы.

Сравнение расчетных данных, полученных для конденсационных теплообменников типа КСК (см. табл. 11) и контактных КТАН (см. табл. 7),показывает, что при меньших капитальныхзатратах и потребности в дополнительной электроэнергии практическиможно получить такую же экономию топлива приустановке калориферов КСК, что и для КТАНов.При этом себестоимость тепловой энергии, получаемойв котлоагрегате,значительно ниже, асрок окупаемости составляет около 2 мес, тогда как для КТАНов — 2 года. Действительные показатели могут быть уточнены в процессе эксплуатации теплоутилизаторов как калориферов КСК, так и контактных типа КТАН.

В качестве перспективных утилизаторов теплоты для котельных малой мощности, работающих на закрытуюсистему теплоснабжения, могут быть рассмотрены разработанные ЦНИИЭП инженерного оборудования поверхностные теплоутилизаторы типа ТКТ, предназначенные длятепловойобработки воздуха. Конструкция теплоутилизатора предусматривает работу в конденсационном режиме, что существенно увеличивает коэффициент теплопередачи. Рекомендуемая область применения теплоутилизаторов находится в пределах пропускной способности от 2,5 до 125 тыс. м3/ч. Наиболее эффективно их использование при повышеннойвлажности удаляемого газа и повышенных температурах наружного воздуха. Теплоутилизаторы типа ТКТ могут быть выполнены из антикоррозионных материалови со стеклянными трубками. Теплоутилизаторыс алюминиевыми трубками, имеющими внутреннееоребрение с пропускной способностью 10-160тыс. м3/ч, изготавливаются объединением Моссантехпромом.

В теплоутилизаторах наружный воздух движется внутри труб, дымовые газы — в межтрубном пространстве поперекрестной схеме. Разработчики гарантируют надежную работу теплоутилизаторов до температур наружного воздуха -30 °С. Теплоутилизаторы оборудованы поддоном для сбора иотвода сконденсировавшихся водяных паров и байпасным каналом по тракту наружного воздуха. При возникновенииобледенения (о чем свидетельствуютотрицательные температуры поверхности труб) покоманде реле давления или термопарыоткрывается заслонка байпасного канала, чтоприводит к сокращению расхода наружного воздуха по трубам. Врезультате снижения скорости движения наружного воздуха в трубках теплоутилизатора повышается температура поверхности труб и наледь ликвидируется.

Применять теплоутилизаторы типа ТКТ рекомендуетсяпри запыленности дымовых газов не более 20 мг/м3.

Дляприменения этих типов теплоутилизаторов в котельных необходима доработка конструкции с учетомспецифики использованиядымовых газови проверкаработы их в практическихусловиях.

Однимиз перспективных направлений, обеспечивающих сокращение топлива на нуждытеплоснабжения, а также снижение загрязнения окружающей среды, является применение теплонасосных установок(ТНУ). Энергетическая эффективность ТНУ оценивается коэффициентомтрансформации теплоты, представляющимотношение теплопроизводительности к затраченной извне механической работе. Обычно этот коэффициент равен 3-5 (т.е. на 1 кВт затрачиваемой электрической мощности может быть получено 3-5 кВт теплоты за счет использования низкопотенциальных источников). На практике этот коэффициент не превышает 2,2, что непозволяет конкурировать с централизованным водоснабжением.

В настоящее время в нашей стране тепловые насосы не получили широкого распространения в связи с низкой стоимостью органического топливадля котельных и высокой стоимостьюоборудования ТНУ. Однако в связи с изменением замыкающих затрат наорганическое топливо и обострениемэкологическихпроблем, связанных с загрязнением окружающей среды продуктами сгораниятепла, вопрос применения ТНУ приобретает особое значение. Специального оборудования для тепловых насосов в стране не выпускается, отдельные установки, работающие в настоящее время, базируются на оборудовании серийно выпускаемых холодильных машин.

Для решения вопроса о целесообразности созданиятеплонасосной станции должен быть проведен технико-экономический расчет сопоставления вариантов котельной с ТНУ и без него с учетом стоимостных показателей, степени дефицитности топлива и электроэнергии и экологических факторовв каждом конкретном случае.

На экономичность ТНУ наибольшее влияние оказывают следующие факторы: вид системытеплоснабжения (открытая, закрытая); температура низкопотенциального источника; температура нагреваемой среды (сетевой воды) после ТНУ;для горячего водоснабжения в суммарной тепловой нагрузке;продолжительностьотопительного периода; вид замещаемогоорганического топлива; местные условия и ограничения(условия электроснабжения, затраты на использование низкопотенциальноготеплоисточника и т.д.).

При открытой системе теплоснабжения ТНУ преимущественно может работать наподогрев подпиточной воды от 5 до 70 °С в устойчивом экономичномрежиме.

При открытой системе удовлетворительная работа ТНУ можетбыть достигнута лишь при решении проблемысуточного выравнивания температуры обратной воды.

Схема утилизации теплотыдымовых газовс применением теплового насоса для котлов КВГМ-180 и КВТК-100-150, работающих в закрытой системе теплоснабжения с ограниченным количеством нагреваемой водыза счет утилизации,представлена на рис. 10. Предложен тепловой насос на базе бромисто-литиевой абсорбционной холодильной машины, работающей от тепловой сети, позволяющей избежатьбольших расходовэлектроэнергиина привод по сравнению с компрессионноймашиной.

Рис. 10. Схема утилизации теплоты дымовых газов с использованием теплового насоса:

1 — котел; 2 — контактный теплообменник; 3 — воздухоподогреватель; 4 — теплообменник; 5 — испаритель; 6 — тепловойнасос; 7 — конденсатор

Продукты сгорания из котла поступают в контактный теплообменник 2, где охлаждаютсяорошающей водой из замкнутого циркуляционногоконтура. Вода, нагретая в скруббере до 60-70ºС, подается в параллельно включенные воздухоподогреватель 3, теплообменник подогрева подпиточной воды 4 и испарительтеплового насоса 7, а затем общим потоком возвращается в скруббер-охладитель газов 2.

Теплота, отобранная у воды циркуляционного контура в суммес теплотой, использованнойна работу генератора, передается в обратнуюмагистраль тепловой сети через теплообменник 4.

Оптимальная работа теплового насоса 3 на базе холодильной абсорбционной машины типаАБХМ-3000Т с тепловой нагрузкой испарителя около 3,9 МВт обеспечивается при подаче в генератор сетевой воды с температурой около 150 °С, для чего котлоагрегат работает на переменномрасходе воды в сети. В этом случае минимальная температура воды на входе в котел (около 70 ºС)будет иметь место при максимальной нагрузке котла, а при снижении нагрузки она будет возрастать, обеспечивая одновременнои надежную защиту хвостовых поверхностей нагрева от коррозии. В тепловой сети при этом поддерживается постоянныйрасход сетевой воды по графику качественного регулирования.

По данным разработчика схемы, система утилизации теплоты продуктовсгорания для котлов на газе, включая толькоподогрев воздуха и подпиточной воды, дает возможность экономить вотопительный период и в летнем режиме горячего водоснабжения соответственно 4,3 и 8,1 % топлива. Для котлов на твердом топливе эти величины составляют соответственно 2,5 и 11,2 %.

При дополнительной установкеодной серийной бромисто-литиевой абсорбционной машины типа АБМХ-3000Т с тепловой нагрузкой испарителя 3,9 МВт, температурой воды навыходе из испарителя 28 ºС соответственно 150 и 65ºС дополнительная экономия газообразного топлива в отопительный период составит0,85-3,2 % в зависимости от схем регулирования нагрузки КВГМ-180, а летом 1,2-1,9 %.

Суммарная экономия топлива при работе воздухоподогревателя, подогревателя подпиточной воды и теплового насоса составит в отопительный период 5,1-7,5,а в летний — 9,3-10 %.

Для котлоагрегата на твердом топливеустановка теплового насоса дает дополнительную экономию топлива 5,8 %, асуммарная экономия с подогревом воздуха и воды составит 8,2 %.

Годовой расход электроэнергии на одну машину типа АБХМ-3000Т составляет около 835 тыс.кВт · ч. Годовой экономический эффект отприменения двух тепловых насосов данного типа для КВГМ-180 вместе с подогревом воздуха и подпиточнойводы составляет около 360 тыс. руб.

Для котлоагрегата КВТК-100-150, работающего на бурых углях, суммарный экономический эффект при дополнительной установке одной машины вместе с подогревом воды и воздуха составляет около 16 тыс. руб/год.

Схема утилизации теплоты дымовыхгазов, потребителем для которогоявляется установка для выработки электрического тока [15], приведена на рис. 11.

Дымовые газы с температурой 200-270 °С и объемом 15-20 тыс. нм3/чпоступают от дымососа в подогреватель1, затем испаритель 2, и, охладившись, сбрасываются в дымовую трубу.Полученный в испарителе пар с давлением 18-25 бар и температурой 140-160 ºС поступает на турбину 6, приводящую вдвижение электрогенератор 5, вырабатывающий 70-120кВт мощности.

В качестве рабочей среды используется галогенный углеводородР11. Рабочая среда, пройдя через турбину, поступает в основной конденсатор 7, подогревая подпиточную воду. Избыток теплоты реализуется в дополнительном конденсаторе для подогреваисходной воды.После этого рабочая среда проходит черезфильтры, где подвергается осушке и подается снова в подогреватель.

Основные Профессиональный и стоимостные данные установки ОКС приведены ниже.

Рис. 11. Схема утилизации теплоты дымовых газов для выработки электроэнергии:

1 — подогреватель; 2 — испаритель; 3 — сборник; 4 — распределительная панель; 5 — генератор; 6 — турбина; 7 -основной конденсатор; 8 — дополнительный конденсатор; 9 — бак; 10 — фильтр

Рабочая среда Р11

Источник тепловой энергии Дымовые газы с температуроймаксимально 270 ºС, минимально 200 ºС, объемом15-20 тыс. нм3/ч

Температура уходящих газов, ºС 110

Максимальная мощность на валутурбины, кВт 140

Мощность электрогенератора, кВт 120/70

Параметры турбины:

на входе Давление пара 18-25 бар, t = 140-160ºС

на выходе Давление пара 3-6 бар, t = 60-85 °С

Охлаждающаясреда в конденсаторе Подпиточная вода (нагревается при t = 20-80 ºС) и исходная

Капитальные вложения*, тыс. марок ФРГ 367

Удельная стоимость вырабатываемой мощности,

марок ФРГ на 1 кВт 2625

* Без подогревателя, испарителя, конденсаторов и трубопроводов.

Эта установка позволяет часть собственных нужд вэлектроэнергии покрывать за счет вырабатываемой электроэнергии на тепловой энергии дымовых газов.

Стоимость установки достаточно высока и ееиспользование может быть оправдано только высокой стоимостью топливно-энергетических ресурсов.

ОСОБЕННОСТИ УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛОТЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ ВКОТЕЛЬНЫХ, РАБОТАЮЩИХ НА ЖИДКОМ ТОПЛИВЕ

Большая часть котельных работает на газовом топливе,однако в соответствиис действующими нормами и правилами подавляющее большинство котельных, работающих на газе, имеет резервный вид топлива — мазут. Длительность работы котельных на мазуте зависит от выделяемого лимита природного газа и колеблется в широких пределах от нескольких дней до нескольких месяцев.

В разработанной конструкции КТАНа-утилизатора отсутствуют элементы, необходимыедля работы на дымовых газах, образующихсяпри сжигании мазута,отсутствуют антикоррозионные покрытия активной насадки и корпуса КТАНа, не решен вопрос удаления из контура орошения кислого конденсатадымовых газов. Поэтому при переходе котельной на работу на резервномвиде топлива — мазуте — установленные вкотельной КТАНы-утилизаторынеобходимо плотно отключить от газового тракта и пропустить газы по обводному газоходу непосредственно в дымовую трубу. Необходимо иметь в виду, что точка росы для дымовых газов, содержащих сернистый ангидрид, около 140 ºС при сжигании мазута.

Целесообразнокотельные небольшой мощности обеспечить полностью газовым топливом, увеличивколичество сжигаемого мазута на более крупных источниках. В этомслучае экономически справедливыми будут мероприятия по очистке дымовых газов от сернистогоангидрида. Одним из элементов этихустройств может быть КТАНсоответствующей конструкции, который наряду сочисткой дымовых газов будет выполнять и свою функцию теплоутилизатора.

В принципе, для работы на жидком топливе могут быть использованы те же утилизаторы, что и для газовых котельных, но специфика продуктов сгорания требует особого подхода киспользованию утилизационного оборудования.

Вопрос утилизации теплотыдымовых газов котловмалой мощности 20-1000 кВт наиболее рационально решен в ЗападнойЕвропе, где большая доля топлива приходится на мазут. Как правило, для целей отопления и горячего водоснабжения применяют конденсационные котлы, в которых используют теплоту как явную, так и тепло конденсации водяных паров,содержащихся в дымовых газах. Коэффициент полезного действия такихустановок свыше 100 % (по низшей теплоте сгорания). Для утилизации теплоты используют теплообменники изспециальных коррозионных сталей. Модульная система «Calcond», предназначенная для котельных установок промышленного и бытовогоназначения, имеет три ступени. В первой ступени продукты сгорания охлаждаютсядо температуры, близкой к температуре «точки росы», отдавая теплоту в систему отопления; вовторой ступени температура продуктов сгорания понижается до 25 ºС, выделившаясятеплота используется для горячего водоснабжения или для подогрева воздуха; в третьей ступениосуществляетсянейтрализация вредных веществ и удаление конденсата. Очистка продуктовсгорания по сернистым соединениям достигает 90 %, КПД установки достигает 108 % [16].

Фирмой «Bommer» [19] предложен конвективный теплообменник, изготавливаемый из медного литья со специальным легированием дляприменения в котлах, работающих на жидком топливе. Теплообменник снижает температуру до 150 °С,затем продукты сгорания поступают в конденсатор водяныхпаров, выполненный из керамических материалов, вкотором температура уходящих газов снижаетсядо 35-55 ºС. Образующийся кислый конденсатстекает в конденсаторную ванну нейтрализатора, снабженную абсорбционными кубиками для очистки его от мазутных образований, затем во второй сборник с мраморнымгранулятором, в котором рН повышается до 6,3-7. Для связывания углеводородовв третьем сборнике находится активированный уголь. Такаятехнология позволяет повысить КПД котлов, работающих на жидком топливе, до 108% (по низшей теплоте сгорания). При этом дымовая трубаможет изготавливаться из полимерного материала.

Для утилизации теплоты продуктов сгорания используют также встроены в котлоагрегат контактныеэкономайзеры «Recitern», изготовленные из высококачественной стали. Активнаянасадка изготавливается из хромоникельмолибденовой стали. Система автоматики и регулирования обеспечивает стабильный режимработы экономайзера. Для предотвращенияразрушения дымовой трубы при конденсацииводяных паров из продуктов сгорания выброс уходящих газов производится через дымовую трубу из легированной стали. Получаемый конденсат отводится в систему канализации. Подобные типы утилизаторов применяются в котельных установкахтеплопроизводительностью 0,1-10МВт.

Потеря давления вутилизаторе «Recitern» зависит от конструкции поверхности нагрева (гладкотрубчатая и с оребрением трубами) и колеблется от 0,15 до 0,6 кПа. Эти потери следует учитывать при выборе дымососов.Экономия тепловой энергии при использовании явной теплоты 8-10 % и скрытой 7-10 %, т.е. практически на 15-20 % можно увеличить коэффициент использования топлива. Температура уходящих газов прииспользовании жидкого топлива и наличия регулирующей системы составляет 70-120 ºС без использованияскрытой теплоты и 55-60ºС при использовании скрытой теплоты.

Применение утилизаторов из коррозионно-стойких сталей в ФРГ оправдано высокойстоимостью топлива, в результате чего капитальные затраты окупаются за 1-4 года при эксплуатации установок 1500-2000 ч в год, при более длительной эксплуатации на промышленныхпредприятияхсрок окупаемостиснижается [12].

Реализация перечисленныхзарубежных решений возможна при достаточновысокой стоимости топлива и жестких требованиях к охране окружающей среды. Эти два фактора позволили разработать наиболее эффективные и экологически чистые технологии использования теплоты продуктовсгорания отопительных котлов, работающих на жидком топливе.

Принципиальная схема утилизации теплоты дымовых газов в мазутныхкотельных представлена на рис. 12. В основе схемы — использование КТАНа. Для повышениядолговечностиутилизационного оборудования применяются коррозионно-стойкие материалы изалюминиевых сплавов, нержавеющей стали, антикоррозионные покрытия, а также методы нейтрализации серной кислоты, образующейся в процессе сгорания жидкого топлива. Последний вариант экспериментально проверен в промышленных условиях на паровом котле производительностью 50 т/ч [6].Орошающая вода вместе с конденсатом из КТАНа поступает в резервуар3, состоящий из трех камер, соединенных междусобой переливами. В камеру I поступает 25 %-ный растворNH4OH из бака 2 и добавляется в орошающуюводу. Через перелив вода поступает в среднюю камеру II, куда может дополнительно добавляться вода при необходимости. Твердые частицы оседают на дно I и II.Осветленная вода поступает в камеру III, откуда подается снова на орошение. В зависимости от степени насыщения сульфатом остаток отводится в специальныйобъем. Дозирование аммиачной воды осуществляется с помощью насоса-дозатора по величине рН, которая поддерживается на уровне 7. Твердый остаток периодически подается в сепаратор 4, где отделяется твердая фаза, которая представляет интерес для дальнейшего использования.

Рис. 12. Схема использования теплотыдымовых газов котельных,работающих на жидком топливе:

1 — контактный теплообменник; 2 — бак с аммиачной водой; 3 — бак орошающей воды; 4 — сепаратор вредных отложений; 5 — насос-дозатор

Использование контактноготеплообменника за котлами в такой схеме дает возможность утилизировать теплотуконденсации водяных паров, в то же время орошение поверхности КТАНа химическимраствором позволяет снизить коррозионныепроцессы, извлечь из дымовых газов ценный продуктдля промышленности(сульфат аммония) и сократить выброс вредных веществ в окружающую среду.

В нашей стране имеется опыт применения утилизационных установок из стеклянных труб для подогревавоздуха за счеттеплоты продуктов сгорания котлов,работающих нажидком топливе. Воздухоподогреватель выполнен из стеклянных труб в виде горизонтального пучка труб [7]. Воздух пропускается внутри трубок, дымовые газы — в межтрубном пространстве. Имеется опытэксплуатации 70 воздухоподогревателей для котлов производительностью10-950 т/ч. Расход труб приповышении КПД на 2 % составляет: для котла производительностью 10 т/ч — 750 м, 210 т/ч — 12 км, 950 т/ч — 70 км. Общая стоимостьвоздухоподогревателей из стеклянных труб составляет: длякотла производительностью 10 т/ч — 4300 руб., 210 т/ч — 35000 руб. Экономия условного топлива около 70 кг у.т/год на 1 м2 стеклянной поверхности.

Как показали расчеты, для повышенияКПД водогрейных котлов КВГМ производительностью4,65-39 МВт, работающих на мазуте, достаточно установить пучок стеклянных труб диаметром 45×4 мм длиной 23 м на каждый 1 МВт производительности. Пучок выбирался с коридорным расположением труб с шагами S1 = 100 мм и S2 = 67 мм. Коэффициент использования поверхности при этом составлял 0,7.

Технико-экономические показателивоздухоподогревателей со стеклянными трубами за котлами КВГМ приведены ниже.

Теплопроизводительность котла, МВт

4,65 7,55 11,33 23,26 35

Температура дымовыхгазов,ºС:

перед воздухоподогревателем 245 245 230 242 250

после воздухоподогревателя 200 200 200 200 200

Температура воздуха, °С:

перед воздухоподогревателем 20 20 20 20 20

после воздухоподогревателя 68 68 54 65 76

УвеличениеКПД 1,84 1,84 1,22 1,71 2,03

Экономияусловного топлива,т у.т/год 54 86 88 243 434

Установка воздухоподогревателей со стеклянными трубамиокупается за 1,5-2 года. Практикаэксплуатации показала целесообразность применения воздухоподогревателей и надежность их работы.

Достаточно большой интерес вызывает использование теплообменников на тепловых трубах дляутилизации теплоты продуктов сгорания жидкого топлива, особенно за котлами малой мощности, за которыми температура уходящих газов составляет 300-320 ºС. Традиционные решения для нагрева воды спомощью теплоты дымовых газов требуют значительных капитальныхвложений для защиты от сернистой коррозии. Теплообменники натепловыхтрубах помогают поддерживать температурустенки труб 140 °С, что позволяет избежать точки росы, а следовательно, конденсации водяных паров ирастворения в них окислов серы. Подобный опыт использования теплообменника на тепловых трубах приведен в работе[9].

Рис. 13. Схема утилизационной установки на тепловых трубах:

1 — дымоход; 2 — теплообменник; 3 — тепловые трубы; 4 — камеры с холодной водой; 5 — заслонка

В установке (рис. 13) температура дымовых газов на входе в теплообменник 280, на выходе 246 °С. Подогрев воды производитсяпри этом от 30 до 50 ºС при расходе ее от 346 до21713 кг/ч. Мощность установки 20 кВт. Теплообменники компактны, имеют объем 0,3 м3на 10т/ч газа. Удельная экономия теплоты около 17 ГДж/кВт (~4 Гкал/кВт). Срок окупаемостиустановки 11 мес.

В процессе работы установки температура стенки трубы поддерживается около 170 ºС. Малоеаэродинамическое сопротивление не требует дополнительной установки тягодутьевых устройств.

Возможную схему использования теплоты дымовых газов длякотла, работающего на природном газе с резервным жидкимтопливом, представляет рис. 14. В схеме предусмотрена промывка дымовых газов и нейтрализация промывочной воды с целью снижениясодержания вредных веществ в воде и уходящих газах [1].

Из котла 1 дымовые газы проходят по газоходу, в котором установленовпрыскивающееустройство, в которое подается вода из сепаратора пара 2, или конденсат. После экономайзера 4установлены разбрызгивающие сопла 5. Промывочная вода собирается вподдоны газохода, откуда через теплообменник 6 подается в бак-накопитель 7, из которого выделившийся SO2 подается к сборнику SO2, а промывочная вода далее поступает в нейтрализатор 8 и шламоотделитель 9. После нейтрализатора вода может быть включена в контур котельной для приготовления подпиточной воды.

Эта схема требует практической проработки для определения экономической и технологической целесообразности как для периодического, так и постоянногоиспользованияее при работекотла на жидком топливе.

Рис. 14. Схема утилизации теплоты дымовых газов с промывкой газов:

1 — котел; 2 — сепаратор газа; 3- впрыскивающее устройство; 4 — экономайзер; 5 — разбрызгивающие сопла; 6 — теплообменник; 7 — бак-накопитель; 8 — нейтрализатор; 9 — шламоотделитель

Утилизация теплоты продуктов сгорания жидкого топлива требует применения коррозионно-стойкихматериалов для конструкций утилизаторов, но это недостаточнодля нормальной эксплуатации, поскольку происходит занос поверхностей продуктами сгорания, чтотребует специальных мероприятий для очистки поверхностей. Поэтому наиболее рациональноприменение очистных сооружений в котельных установках на жидком топливе,с помощью которых можнокомплексно решить вопросы долговечности оборудования, высокого уровня эксплуатации и охраны окружающейсреды.

ОСОБЕННОСТИ УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛОТЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ В КОТЕЛЬНЫХ,РАБОТАЮЩИХ НА ТВЕРДОМ ТОПЛИВЕ

Для утилизации теплоты уходящихгазов котлов, работающих на твердом топливе, в принципе также могут быть использованы те же утилизационные установки для подогрева воздуха и воды,что в котельных,работающих на газе, но при этом должны бытьпредусмотренымероприятия по удалению твердых частиц, а при высокойсернистости топлива — по защите оборудования от коррозии.

Принципиальная схема утилизациитеплоты дымовых газов для котла КВТК-100-150, работающего для закрытой системытеплоснабжения, приведена на рис. 15, а.В качестве топлива принят уголь Ирша-Бородинского месторождения, содержание вкотором серы 0,2 %, окислов кальция до 26 %.Предусматривается золоулавливание в типовых электрофильтрах до степениочистки 0,97-0,98 с последующим улавливанием остатка золы в скрубберном охладителе газов при форсуночном разбрызгивании орошающей воды охладительного контура впоток газов.

Продукты сгорания из котла поступают в электрофильтры, затем в охладитель газов 3,в котором орошающая вода подогревается до температуры35-55 °С взависимости от режима работы установки и схемы ее работы, при этомпродукты сгорания охлаждаютсядо 25-50 °С. С целью предотвращения конденсации в дымовой трубе часть газовчерез байпаснуюлинию перепускается мимо скрубберного охладителя. Изохладителя 3 вода циркуляционного контура с температурой 64-67 °С насосом прокачивается через гравийные фильтры 4конструкции ОКБ ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского, в которых она очищается от золы ишлама, выносимых из охладителя. Для более полнойочистки воды добавляется сернокислый аммоний в размере 5 мг/л. После фильтров вода подается в форсунки скруббера — подогревателя воздуха, ачасть — в параллельно включенный водоводяной теплообменник 5, в котором подпиточнаявода подогревается до 50 °С и подается далее в химводоочистку.

Рис. 15. Схема утилизации теплоты дымовыхгазов котла КВТК-100-150:

а -в закрытой тепловой сети; б — в открытой тепловой сети; 1 — котел; 2 — электрофильтр; 3 — контактный охладитель газов; 4 — фильтр; 5 — теплообменник; 6 — оборудование химводоочистки; 7 — деаэратор; 8 — ввод коагулянта; 9 — воздухоподогреватель

В целях защиты от загрязненийфорсунок скрубберов из нижних точек аппаратов осуществляется дренаж пульпы в количестве около 0,03 м3/ч,что компенсируется конденсируемой из газовводой. Кроме того, перед охладителем газов орошающая вода прокачиваетсяснова через напорные фильтры 4.

Для нормальной работысистемы утилизации необходимо обеспечить водно-химический режим работы циркуляционного контура,исключающий коррозию оборудования, отложение шлама и карбонатов на форсунках и поверхностях теплообменника. Отсутствие такогоопыта в практике эксплуатации требует проведения специальных исследований.

В данной схеме непредусматривается специальной сероочистки всвязи с низкимсодержанием серы в принятом виде топлива. Нейтрализация этих соединений обеспечивается щелочными элементами улавливаемой в охладителе газов золы.

Для защиты от коррозиитеплоутилизационного оборудования рекомендуетсяприменение силиката натрия, периодическидозируемого в воду циркуляционного контура, в количестве 3-5мг/л.

Для открытой тепловой сети предлагается принципиальная схема утилизации,представленнаяна рис. 15, б.

Охлаждение газов производится в охладителе газов 3 дотемператур 23-40 ºС в зависимости от режима работы установки. Нагретая в скруббере 3 вода до 57-61ºС поступает в напорные фильтры 4, где очищается от твердых частиц и шлама, а затем направляется в водоводяной теплообменник 5, в котором подогревается подпиточная вода. Охлажденная вода возвращается в охладитель газов при температурах около 12 ºС. Для открытой тепловой сети расход подпиточной воды значителен, поэтому подогрева воздуха непроизводится. Конструкция основного оборудования утилизации теплоты дымовых газов должна бытьразработана применительно к конкретнымусловиям.

Охладитель газов скрубберного типа имеет форсуночный разбрызгиватель сверху, а внизу — двойной отстойник шлама совмещенный с декарбонизатором. Воздухоподогреватель скрубберного типа также с форсуночным распыливанием воды. Выходное сечение перекрыто каплеуловителем из колец Рашига, внижней частиимеется отстойник шлама.

При оборудовании котлоагрегатов КВТК-100-150 системой утилизации теплоты уходящих газов экономия топлива за год составляет в среднем 3,9 % для закрытой и 11,7 % для открытой тепловой сети. Годовой экономический эффект при стоимости топлива 22 руб/т у.т. составил по расчетам 5,44 тыс. руб. для закрытой и 104,6 тыс. руб. для открытой тепловой сети.

При температуре уходящих газов свыше 150 °С может быть предложена схема, представленная на рис. 16. За котлом устанавливают два скруббера, один из которых 2 служит для очистки газов от механическихпримесей. Примеси выпадают в нижнюю часть и далее поступают в отстойник 5, из которого осветленная вода вновь подается на орошение в скруббер 2.Корпус скрубберапокрыт слоем тепловой изоляции, поэтому дымовые газы в нем почти неохлаждаются. Затем дымовые газы поступают в скруббер 3, где отдают свою теплотуорошающей воде. Нагретая вода насосом подается в промежуточныйтеплообменник 4, в котором подогревается вода для потребителя (на горячееводоснабжение,подпиточная и др.) [5].

Рис. 16. Схема автоматизации теплоты дымовых газов с механическими примесями:

1 – котел; 2 — скруббер очистки газов; 3 -скруббер-утилизатор;4 — теплообменник; 5 — отстойник

Эта схема может использоваться притехнико-экономическом обосновании для предметов сгорания стемпературой 150-200 °С в связи с большой металлоемкостью и повышеннымикапитальными затратами.

Вследствиеотсутствия утилизационного оборудования конкретно для котлов малой мощности делаются попытки приспособитьвыпускаемые нашей промышленностью теплообменные аппараты для нужд утилизации теплоты дымовых газов в котельных. Горьковским ГПИ Сантехпроект запроектированыкотельные с котлоагрегатами «Братск-М», работающие на твердом топливе (типовые проекты №№ 903-1-89, 903-1-273-89, 903-1-274-89) для закрытой системы теплоснабжения. В качестве утилизатора надымовых газах устанавливается рекуперативный компактный теплоутилизатор малой металлоемкостииз нагревательных элементов конвекторов «Комфорт-20» КН 20-3,5П с кожухом.

Теплоутилизаторы устанавливаются закаждым блоком котлоагрегатов «Братск-М». Дымовые газы по металлическому газоходу направляются в золоулавливающую установку, затем в теплоутилизатор, после которого дымовые газы дымососом подаются в дымовую трубу (рис. 17, а).

Вся масса дымовых газов с температурой 180 ºС при работе на каменном угле и 133 ºС на буром охлаждаютсяв теплоутилизаторе соответственно до 130 и 90 °С. Теплоутилизаторы имеют замкнутый контур циркуляционной воды: теплоутилизатор — теплообменник — насос — теплоутилизатор. Циркуляционная вода нагревается с 55 до 64 °С, затем охлаждается впромежуточном теплообменнике, нагревая исходную воду с 10 до 16 °С.

Теплопроизводительность каждой теплоутилизационной установки составляет0,08 МВт (0,07 Гкал/ч). Применение ее позволяет дополнительно получить около 3 % тепловой энергии и соответственно сэкономить около 50 т у.т. в год.

Очистка поверхности нагрева теплоутилизатора как и для котла предусматривается методомобдувки сжатым воздухом, установка обдувки включает в себя компрессор, ресивер и систему трубопроводов.

Рис. 17. Схема утилизации теплоты дымовых газов:

а — котлов «Братск-М»; б — котла,работающего на буром угле; 1 — блок из двух котлов; 2 — золоуловитель; 3 -бункер для сбора воды; 4 — утилизатор; 5 — теплообменник; 6 — котел; 7 — вихревой циклон; 8 -отстойник; 9 — смесительный резервуар; 10 -бак; 11 — тепловой насос; 12 — заслонка

Для котла, работающего в режиме 90/70 °С на буром угле,предложена установка с утилизацией тепладымовых газов и очисткой уходящих газов от пыли и окислов серы (рис. 17, б) [18].

После котла установлен вихревой пылеуловитель 7. Продукты сгорания допоступления в пылеуловитель предварительно охлаждаются за счет впрыскивания воды, которая при контактес дымовыми газами нагревается до 70-90 °С. Затем дымовые газы в корпусе вихревого пылеуловителя смешиваются в турбулентном потоке с водой, содержащейнейтрализующие агенты (CaCO3, NaОH, NH3). На выходе из лопаточных завихрителей врезультате резкого изменения давленияпроисходит фазовое разделение смеси. Образующаяся суспензия направляется в отстойник 8, из которого водапосле охлаждения до 15-20 °С снова поступает в пылеуловитель. Охлаждениепроизводится втеплообменниках схолодной водой,затем с помощью теплового насоса 11.

Тепловая мощность котла, работающего по такой схеме, можетбыть увеличенана 10-60 %, степень пылеулавливания достигает 96-98 %, удаление окислов серы 73-97 %. С помощью такой установки возможно утилизировать до 50 % сбросной теплоты.

Для подогрева дутьевого воздухав работе [20] использована система из двух теплообменников, установленных в трактах уходящих газов, и подачи воздуха.Теплообменники связаны трубопроводами, покоторым с помощью насоса циркулирует масло. Такая система позволяетна отопительном котле мощностью 5 МВт снизить температуру уходящих газов с 200-250 до 110-140 ºС в зависимости от нагрузки.

Рис. 18. Схема утилизации теплоты и очисткидымовых газов парового котла:

1 — котел; 2 — теплообменник — охладитель газов; 3 -воздухоподогреватель; 4 — теплообменник -подогреватель газов; 5 — контактный теплообменник; 6 — емкость для промывочнойводы; 7 — компрессор; 8 — насос; 9 — нейтрализатор

Схема установки утилизации теплотыдымовых газов и очистка их для парового котла мощностью 3,2 т/ч [17] представлена на рис. 18. Котелработает на рядовом буром угле, поэтому наустановке нарядус утилизацией производится десульфуризация (90 %) и обеспыливание(~95°). Расходдымовых газовчерез установку7500 м3/ч. Температура газов навходе в установку 200 °С. В теплообменнике 2 со стекляннымитрубамипроисходит охлаждение газов на 30-60 ºС и нагрев воды для горячего водоснабжения на 10-60 ºС при расходеводы 1,2-2,6 м3/ч. Далее газы поступают в скруббер, где производится их промывка золоизвестковой водой через сопла. Через эти же сопла для окислениясульфитакальция в сульфат компрессором подается воздух. Промывочная жидкость нейтрализуется для повышениярН. Шлам вместес промывочной водой поступает вотстойник системы золоудаления, в который добавляется Ca(OH)2.Очищенные дымовые газы проходят через воздухоподогреватель 3, затем поступают в теплообменник изстеклянных труб 4, где подогреваются до 75-95 °С и направляются дымососом в дымовую трубу. Мощность утилизационной установки 160 кВт.

ЭКОЛОГИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛОТЫ ДЫМОВЫХГАЗОВ

С точки зрения защиты окружающейсреды дляпроизводства тепловой энергии предпочтительноиспользование газа. Это позволяет избежать выбросов твердых частиц и серы, в 3-4раза уменьшить окислы азота и вдвое окисиуглерода посравнению с сжиганием твердого и жидкого топлива. На добычуи транспортирование газа затраты на 20-30 % ниже,чем на добычу и транспортирование угля, чтоимеет большое экономическое значение.

Средние удельные концентрации основных вредных веществ, выбрасываемых при сжигании различных топлив котельными, приведены ниже.

Зависимостьудельных вредностей от вида топлива

Вредное вещество

Удельная вредность, мг/м3, при видесжигаемого топлива

Твердое

Газообразное

Жидкое

NOx……………………………………………………………

250

150

200

SOx……………………………………………………………

2500

—

1500

CO…………………………………………………………….

3000

100

140

Твердыечастицы………………………………………

3000

—

Тоже…………………………………………………………

—

Из приведенных данных видно, что наибольший экономический вредможет быть от выбросов котельных, работающих на твердом топливе.

Однимиз основных вредных элементов топлив является сера и азотосодержащие элементысоединения. Для отопительных котельных топливо должно содержать минимальноеколичество этих соединений, на практике же это частонарушается. Десульфация угля и жидкого топлива — это дорогостоящий процесс, в результате которого резко возрастает стоимость топлива, полной же очистки достичь невозможно.Очистка дымовых газов также требуетбольших капитальных вложений.

Применение утилизаторов тепла равносильноповышению КПД котельных, следствием которого является снижение расхода топлива, а пропорционально этому снижается выброс вредных веществ, т.е. практически любые мероприятия, направленные на энергосбережение,способствуют снижению поступления в атмосферузагрязняющих веществ. Защита атмосферы от загрязнения имеетне только технико-экономическое, но и большое социальное значение.Сернистый ангидрид даже в сравнительно малыхконцентрациях раздражающе действует на слизистые оболочки дыхательных путей человека и животных. В то же времяон является ядом для многих растений. Оксидуглерода и диоксид азота вступают в соединения с гемоглобином крови, и прибольших концентрациях возникает угроза жизничеловека.Наличие обычных для промышленных городов аэрозолейдиоксида азота в сочетании с повышеннойвлажностью и запыленностью приводит к снижению видимости, затрудняет проникновение ультрафиолетовых лучей и снижает число солнечных дней. Выбросвысокотемпературных газов и углекислого газаувеличивает «парниковый эффект».

Для улавливания золы котельные,работающие на твердом топливе, должны оборудоваться системами газоочистки. Наиболее эффективные способы — электрофильтры с КПД 97,6-99,9 % — очень дороги имогут быть использованы только на крупных ТЭЦ и ТЭС.

В котельных малой мощности сухая газоочисткапозволяет улавливать частицы размером 3 мкм менее 50 %. Частицы же меньшегоразмера представляют наибольшую угрозу дляздоровья, а уловить удается только порядка 10%. В котельноймалой мощности с 2-3 котлами на практике часто совсем отсутствуют золоуловители.

Применение утилизации приводит к снижениютемпературы выброса,что, в свою очередь, вызывает увеличениеприземной концентрации вредных веществ. Дляобеспечения равнозначной концентрации возникаетнеобходимостьснижения количества выбросов или увеличения высоты дымовой трубы, т.е. увеличения капитальных вложений, или увеличения скорости газов вустье дымовой трубы, что потребуетдополнительных затрат электроэнергии.

Зависимость количества выбросов вредностей от температуры имеет вид:

, (5)

где М1 и М2- количество вредных веществ соответственно до и после утилизации, г/с; Т1 и Т2 — температура уходящих газов до и после установки утилизаторов, ºС; ΔТ1,ΔТ2 — разность температур между температурами уходящих газов и окружающейсреды соответственно до и после установкиутилизаторов, ºС.

Когда

, (6)

дополнительныхзатрат на обеспечение приземной концентрации вредных веществ, создаваемой безучета влияния утилизации теплоты, не требуется.

В том случае, когда

, (7)

необходимопроведение дополнительных мероприятий:

увеличения высоты дымовой трубы

, (8)

где H1, H2 — высота дымовой трубы до и после утилизации, м;

изменения скорости выброса

, (9)

где W1,W2 — скорость газов в устье дымовой трубы соответственно до и послеутилизации, м/с; D1, D2 — диаметр дымовой трубысоответственно до и после утилизации, м;

изменения диаметра трубы

. (10)

Расчетные зависимости изменения относительного количества вредных веществ и относительной высоты трубы от изменения температуры выбрасываемых газов со 150 до 40°С и при температурах окружающей среды 20, 0, -20, -40 ºС приведены нарис. 19.

Из приведенных графиков можно видеть,что снижение вредности на 30 % позволяет снизитьтемпературу уходящих газов примерно до 100 ºС, а снижение вредности на 50 % — до 40-50ºС без дополнительных капитальных вложений.

Снижение температуры уходящих газов без снижения объемов вредных выбросов требуетувеличения высоты дымовой трубы примерно на 12-15 % при снижении температуры до 100 ºС и на 40-50 % при снижении до50 °С.

Таким образом, при снижении температурывыбрасываемых газов необходимо предусмотретьмероприятия по снижению приземной концентрации вредных веществ. Если при проектировании нового объекта это учитывается в расчетах, то приустановке теплоутилизаторов на действующих теплоэнергетических предприятиях необходимо провести проверочные расчеты ипринять необходимые меры по обеспечению той же величины приземной концентрации, что и до установки утилизатора.

Рис. 19. Зависимостьизменения относительного количества вредных веществ и относительной высоты трубы от изменения температуры уходящих газов:

1 и 1′ — температура окружающей среды 20 °С; 2 и 2′ — 0 ºС; 3 и 3′ — (-20) ºС; 4 и 4′ — (-40) ºС

Использование контактных теплообменников с орошение дымовых газов водой позволяет снизить концентрацию вредныхвеществ,растворенных в воде, и твердых включений.

При сжиганиигазообразного топлива образуется диоксид NO2, моноксид азота NO. Диоксид азота, имеющий в 7,6 раза больше токсичность, чем монооксид,полностью растворим в воде. Монооксид имеет растворимость 7,38мл / 100 г при 0 °С, снижается с увеличением температуры и при 100 °С его растворимость2,6 мл / 100 г [3].

Исследования, проведенные на контактномэкономайзере за котлом ДКВР-10-13, показали, что вноминальном режиме нагрузки контактного экономайзера через него проходило 10 тыс. м3/ч газов, из которых растворялось до 700 г/г монооксида азота. При содержании оксидовазота в уходящих газах около 160-170 м2/м3 содержалось NO2 и до 150 мг/м3 NO. Послепрохождения через контактный экономайзерконцентрация NO2 в газах была близка к нулю,а монооксида — снижалась до 65-70 мг/м3.

Эффективность использования контактного аппарата для очистки выбросов соединений азота может бытьопределена:

. (11)

Годовой экономический ущерб, предотвращаемый врезультате снижения вредных выбросов в окружающую среду источником, можно определить по укрупненным данным [10]:

ΔП = γ σ f Δm, (12)

где γ — константа, численное значение которой для атмосферыравно 2,4 руб/усл.т;σ — безразмерный показатель относительной опасностизагрязнения; f — коэффициент, учитывающий характеррассеивания загрязняющих выбросов; Δm — снижениеприведенной массы выбросов в окружающую среду, усл.т.

Значения показателя σ относительнойопасности загрязнения атмосферного воздуха надтерриториями различного функционального назначенияприведены ниже.

Функциональное назначение загрязняемой территории

Значение σ

Курортов, санаториев, заповедников, заказников,природныхзон отдыха, садовых и дачных кооперативов и товариществ, а также населенных пунктов со средней плотностью населения свыше 50 чел/Га………………………………………………………………………….

Промышленныхпредприятий, промузлов, включая защитные зоны, а также населенные пункты с плотностью населения ниже 50 чел/Га………………………………………………………………

Лесов и сельскохозяйственных угодий……………………………………………………………………………

0,4

Значения коэффициента f в зависимости от высоты источника загрязнения Н и среднегодового значения разности температур в устье источника и в окружающейатмосфере ΔТ приведены ниже.

ΔТ,ºС

Значениекоэффициента f при высоте H, м

до20

20-100

101-300

свыше300

25-50

0,9

3,7

0,6

2,8

0,3

1,8

0,2

1,4

50-150

0,8

3,5

0,4

2,4

0,2

1,4

0,1

1,1

Свыше 150

0,7

3,3

0,4

2,2

0,1

1,2

0,1

0,9

Примечание. При выбросе пыли после очистки: с коэффициентом улавливания свыше 90 % принимаются значения f, стоящие в числителе; с коэффициентом улавливания 70-90 % — значения f, стоящие в знаменателе; с коэффициентом улавливания до 70 %- значения f, равные 10.

Величину снижения приведенной массы выброса загрязняющего вещества в окружающую среду определяют по формуле

Δm = m1- m2, (13)

где m1 и m2 — приведенные массы выброса вещества источником загрязнения до и после ввода в действие сооружения, усл.т.

Величины приведенных масс выброса загрязняющих веществ определяют по формулам:

(14)

где Ai — показатель относительной агрессивности сбрасываемого вещества, усл. т/т; Мi, — массы сброса загрязненноговещества до и после ввода в действие сооружения, т/год; i — количество видов загрязняющих веществ.

Значения величины А для некоторых веществ, выбрасываемых ватмосферу,приведены ниже.

Вещество А усл.т/т

Окись углерода………………………………………………………………….. 1

Сернистый ангидрид SO2…………………………………………………… 22

Серная кислота, ангидрид SO3…………………………………………… 49

Окислы азота в пересчете (по массе) на NO2………………………. 41,1

3-4-бенз(а)пирен……………………………………………………………….. 12,6×105

Сажа без примесей……………………………………………………………. 41,5

Пятиокись ванадия……………………………………………………………. 1225

Примечание.Указанные значения А соответствуютслучаю выброса примесей в зонах с количеством осадков свыше 400мм в год. В более засушливых районах этизначения следуетувеличить в 1,2раза для всех твердых аэрозолей.

На основе экспериментальных данных [3] и приведенных на стр. 70 и формул (12-14)определены величины снижения выбросов вредныхвеществ для газовых котлов типа КВГМ, оснащенных теплоутилизаторами типа КТАН (табл. 12). Учитывая, что при конденсации влаги из дымовыхгазов образуется около 1 кг/м3 воды, а предельнаярастворимость около 0,11 г/л, можно полагать, что при тех же условияхдля конденсационных теплоутилизаторов на базе биметаллических калориферов типа КСК результаты будут близки к данным, полученным для контактных теплоутилизаторов. Более точные данные могут быть получены экспериментальным путем.

Таблица 12

Экологические показатели контактных утилизаторов

Марка котлоагрегата

Массавыброса вещества, усл. т/год

Снижение массы выбросаΔМ, усл.т/год

Предотвращенный годовойэкономический ущерб, руб.

до установки утилизатора М1

после установки утилизатора М2

КВГМ-4-150

18,15

8,2

9,95

76,4

КВГМ-6,5-150

28,4

15,4

118,3

КВГМ-10-150

44,8

20,6

24,2

185,9

КВГМ-20-150

89,1

41,2

47,9

367,9

КВГМ-30-150

137,4

63,1

74,3

570,6

КВГМ-50-150

236,6

108,2

128,4

986,1

КВГМ-100-150

449

181,5

267,5

2054,4

Отношение M2 / M1 составляет в среднем 0,7, чтосогласно рис. 19 позволяет снизить температуру уходящих газов до 90 °С без увеличения приземной концентрации.

Средняя величина относительного снижения головой массы выбросов составила 0,056 т/МВт мощности котлоагрегата,величина предотвращенногогодового экономическогоущерба 16,4 руб/МВт.

Анализ взаимозависимости процессов утилизациитепловой энергии и выбросов вредных веществ показывает необходимость в каждом конкретном случае обоснования применения утилизаторов как с экономической, так и экологической точки зрения.

КРИТЕРИИ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ УТИЛИЗАТОРОВ ТЕПЛОТЫ

Максимальное количество теплоты,которое может быть утилизировано при работе теплоутилизационныхустановок на уходящих газах, примерно равно энтальпии уходящихгазов.

Действительное количество использованной теплоты всегда меньше энтальпии газов, что объясняется преимущественно невозможностью охлаждения газов ниже температуры поступающего в теплоутилизатор нагреваемого теплоносителя и ограничением по соображениям надежности утилизационного оборудования из-за коррозионныхпроцессов.

Коэффициент полезного действия утилизаторов может быть оценен:

, (15)

где1′ и 1″ — соответственно значения энтальпии дымовых газов на входе и выходе из утилизатора, ккал/кг; qп — удельные потери теплоты на 1 кг сухих газов, могут быть приняты не более 1% от энтальпии отходящих газов.

Если принять, что массовая теплоемкостьменяется незначительно в пределах утилизируемых температур газа, тогда

, (16)

где t′, t″ — температуры газовсоответственно на входе и выходе из утилизатора.

Выбор утилизационного оборудованияпроизводится по технико-экономическим расчетам с учетомцелесообразностии возможности использования утилизированной теплоты.

Однако могут бытьслучаи, когда оптимальный по экономии теплоты вариант энергосберегающего решения осуществить невозможно по ряду причин:

оптимальная по расчетам величинаутилизированной теплоты невозможна в связи с отсутствиемнеобходимого по параметрам утилизационного оборудованияв унифицированном ряду;

конструктивно невозможна установка утилизатора при оптимальном варианте;

экономически наиболеецелесообразный вариант недопустим погигиеническим или экологическим соображениям;

при эксплуатации выбранногооптимального варианта утилизатора срок службы может быть значительно сокращен за счет агрессивного воздействиясред.

Кроме того, приведенныезатраты на стадии проектирования могут отличаться отфактических при осуществлении или эксплуатации установки (например, могут изменяться цены на оборудование и материалы, топливо, условия выполнения монтажных работ и др.). Поэтому припроведении технико-экономических расчетовцелесообразно выявить не только оптимальные решения, но и определитьинтервал экономически допустимых вариантов, что позволитпринять правильное с экономический точки зрения решение при несовпадении практическихусловий с оптимальными.

Технико-экономические расчеты для выбора теплоутилизационного оборудованияпроводят по минимуму приведенных затрат:

Э = ΔП — Ен К, (17)

где Э — годовой экономический эффект, руб.; ΔП — годовая экономия затрат, руб.; Ен- нормативный коэффициент экономической эффективности (Ен =0,15); К — дополнительные капитальные вложения, руб.;

П= Пв — Пгод, (18)

где Пв — экономия топлива, руб.; Пгод- сумма дополнительных затрат на электроэнергию,амортизацию, текущий ремонт

Пв = ΔBЦт, (19)

где ΔВ — годовая экономия топлива,нм3/т; Цт -стоимость топлива, руб/нм3 (т).

Амортизационные отчисления определяются в соответствии с нормами Госплана СССР, %: здания и сооружения — 2,6, оборудование с монтажом для котельных, работающее на малозольном твердом топливе,- 8,5, при сжигании высокосернистого мазута — 11,9, при работе на газе — 6,8.

Затраты на текущий ремонт принимают в размере 20 % суммы амортизационных отчислений.

Окупаемость дополнительных капитальных вложений определяют по соотношению

Ток= К / ΔП. (20)

Экономию топлива определяют по формуле

B = 0,00194 Qu / ηут = 0,00194 Qут, (21)

где Qu — возможное использование теплоты уходящих газов, ГДж; Qут — количество утилизированной теплоты, ГДж; ηут- КПД утилизационной установки; 0,00194 -коэффициент эквивалентного перевода (т.е. 1 ГДж эквивалентен 0,00194 тусл.т.).

Количество нагреваемой воды в утилизационной установке

, (22)

где Vг — расход газа, м3/ч; tв′ и tв″ — соответственно начальная и конечная температуры воды, ºС; Св- теплоемкость воды, кДж/кг · ºС; ηос- коэффициент потерь теплоты в окружающую среду утилизационной установкой.

Количество воздуха, нагреваемого в утилизационной установке,

, (23)

где tв3′, tв3″ — соответственно начальная и конечная температуры воздуха, °С; Cв3 — теплоемкостьвоздуха, кДж/кг · °С.

Основные затраты на установкуутилизатора в год:

З= К (Ен + mα + mт.р), (24)

где К — капитальные вложения, включающие стоимость утилизатора, стоимость монтажныхработ, дополнительных строительных работ изаработной платы (при необходимости дополнительного обслуживающего персонала).

Расход электроэнергии на эксплуатациюустановленного теплоутилизатора

Зэ = ΔNэ τ Цэ, (25)

где ΔNэ — дополнительная мощность на перекачку теплоносителя и преодоление аэродинамическогосопротивления теплоутилизатора, кВт; τ — число часов работы утилизатора в году, ч; Цэ- стоимость электроэнергии, руб/кВт· ч.

При проектировании утилизационное оборудование обычно выбирается исходя из экономического эффекта как разность затрат длябазового и предполагаемоговариантов. За базовый вариант целесообразно принять систему без утилизации теплоты либо один из рассматриваемых вариантов утилизации.

Существенным фактором, определяющим экономичность теплоутилизаторов, является их материалоемкость.

В процессе проектирования котлоагрегатов с теплоутилизаторами определениеэкономическойэффективностикапитальных вложений и срока окупаемости может производитьсяисходя из замыкающих затрат на топливо. В этом случае срок окупаемости может быть значительно ниже нормативной величины.

При проведении мероприятий поэнергосбережению на действующем предприятии с помощью установки утилизаторовтехнико-экономические расчеты основываютна стоимости по действующему прейскуранту, в котором стоимость теплоты значительно ниже замыкающих затрат. Поэтому результаты расчетов при новом строительствеи реконструкции действующих предприятий могут бытьразличными.

В условиях хозрасчета предприятию выгодно внедрять только те энергосберегающие мероприятия, которыеобеспечат повышение рентабельности на ближайшую перспективу.

В связи с нестабильностью цен на топливо иоборудование, связанной с изменениями вэкономике, целесообразно в качестве критерия эффективности применения утилизаторовиспользовать удельные годовые расходы электроэнергии, удельные капитальные вложения и удельнуюэкономическую эффективность. Проведено технико-экономическое сравнениевариантов применения КТАНов и конденсационных теплообменников с биметаллическимитрубками типа КСК.

Графикиизменения удельных величин затрат на тонну сэкономленного условного топлива в зависимости от мощноститеплоисточника представлены на рис. 20.Как видно из графиков, все расчетные кривые удельных расходов электроэнергии,эксплуатационных расходов, капитальных вложений для мощностей котельных 4,65-116,3 МВт лежатниже для конденсационных теплообменников, чем для КТАНов, толькокривая удельной экономической эффективности идет выше. Из этого следует, что применение конденсационныхтеплообменников более эффективно для котлов малой мощности, чем установок с КТАНами. Причем надежность при эксплуатации утилизационного оборудования также будет выше вследствие отсутствия дополнительных контуровциркуляции с насосами и арматурой.

Следует иметь в виду, что все расчеты по конденсационным теплообменникам были сделаны ориентировочно, вкаждом конкретном случае должны быть учтеныместные условия, температура нагреваемой воды,теплотворная способность газа, КПД котла, возможности размещения оборудования за котлами и другие особенности.

Рис. 20. Зависимость удельных показателей от мощности котла при установке утилизаторов:

а -электроэнергии; б — годовых эксплуатационных расходов; в -металлоемкости утилизаторов; г — капитальных вложений в установку утилизаторов; д — экономической эффективности утилизаторов; 1 — тип КСК; 2 — тип КТАН

Сопоставление различных вариантов может быть проведено по удельным показателям энерго- и материалоемкости. С учетом того, что длявыработки электроэнергии и производства металла также расходуется топливо, любое снижение показателей прежде всего приведет кснижению затратна добычу топливаи производства электроэнергии.

Опыт свидетельствует, что в условиях нормальной экономической деятельности мероприятия,проводимые на существующем оборудовании в целях рационального использования топливно-энергетических ресурсов, окупаютсяпримерно в течение двух лет, тогда как капиталовложенияв добывающуюпромышленность и в энергетику — за 15-17 лет. Хотя мероприятия поэнергосбережению со временем становятся все дороже, тем не менее они являются болеерентабельными, чем дополнительное производство теплоносителей.

Достаточно сказать, что внашей стране единовременные затратыпредприятий топливодобычи и его транспорта находятся на уровне 170-200 руб., тогда каккапиталовложения в утилизацию — около 30 руб/ту.т. Приведение в соответствие цен на топливо и тепловую энергию резко повысит экономичностьприменения теплоутилизаторов в котельных.

Необходимым условиемширокого внедрения мероприятий по утилизации тепла дымовых газов на котельных является разработка типовых схем использования утилизационнойтеплоты, особенно на котельных, работающих на закрытую систему теплоснабжения, разработка компактных теплоутилизаторов для всех мощностей котлов, созданиепредприятий по выпуску энергосберегающего оборудования, рынкаэтого оборудованияи специализированных организаций по оказанию услуг вэнергосбережении.

Во всех случаях большое значение должно придаваться экологическимфакторам как при разработке нового, так и при установкесуществующего утилизационного оборудования. Наряду с критериями экономическими и материальными при выбореутилизационного оборудования следует руководствоваться экологическим критерием, в качестве которого может выступать относительная величина снижениягодовой массывредных выбросов

(26)

иотносительная величина годовогоэкономического ущерба, предотвращаемого врезультате снижения выброса вредных веществ в окружающую среду

, (27)

где Qк — мощность теплоисточника, МВт.

ЛИТЕРАТУРА

1. А.с. № 1208409, МКИ Г 22В 37/54 Г 28с 3/08. Котельная установка / Друцкий А. В., Головач К. Г., Родин Ю. Г., Митюнин А. И. (СССР). Заявл. 16.08.84 № 3781437/24-06. Бюл. № 4 // Открытия. Изобретения. — 1986.

2.Аронов И. З. Контактный нагрев воды продуктами сгоранияприродного газа. — Л.: Наука, 1978.

3.Аронов И. З., Сигал А. И.Установки контактных экономайзеров с целью снижения выбросов оксидовазота с дымовыми газами // Химическая технология. — 1988. — № 1. — С. 68-70.

4.Баранов Е. П., Бухаркин Е. Н., Кушнирюк В. В. Опыт использования вторичных энергоресурсов в производственной котельной // Промышленная энергетика. — 1988. — № 1. — С. 21-22.

5.Богуславский Л. Д. Снижение расхода энергии при работе систем отопления и вентиляции. — М.: Стройиздат, 1985.

6.Имен И.,Царс А. и др. Использование теплоты конденсации водяных паров в мазутных отопительных котлах // Енергетика. — 1987, 38. — № 4. — С. 14-16.

7.КорняковА. Б., Пермяков А. Б. Применение воздухоподогревателейиз стеклянныхтруб с целью экономии топлива в котельных / В сб. «Повышение эффективноститеплоэнергетических установок». — Калинин, 1987.

8.Методические рекомендации по проектированию контактно-экономайзерных установок в газифицированных котельных. — Киев: НИИСТ, 1985.

9.Пенчев П., Юруков И., Милачков Х. Утилизация на отпадна топлина отхлебопекарни пещи через теплообменник с топлинни тръби // Енергетика. — 1987, 38. № 4. — С. 24-25.

10. Пособие по составлениюраздела проекта(рабочегопроекта «Охранаокружающей природнойсреды» к СНиП1.02.01-85). М.:ЦНИИпроект, 1988.

11. Строительный Отопление дачи СК-8. Инженерное оборудованиезданий и сооружений. — М., 1990.

12. Строительство и архитектура: Экспресс-информация. Вып. 6. — Сер. 9. Инженерноеобеспечение объектов строительства. Зарубежный опыт. — М., 1982.

13. Теплообменники контактные с активной насадкой (КТАН) для котловтеплопроизводительностью 0,2-116 МВт,работающих на природном газе: Отопление дачи.- Рига, 1987.

14.Энергосбережение в системах теплоснабжения,вентиляции и кондиционирования воздуха: Справочное пособие. Под ред. Л.Д. Богуславского и В.И. Ливчака. — М.: Стройиздат, 1990 — 624 с.

15. Erfuhrungen bu der Atwirminutzung mit CRC-Anlagen H. R. Engerhorn, Butzbuch.Breunsloff — Harme — Kraft, 1988, 40. — № 9 — P. 334-339

16. CALCOND reduziert die Huzkosten und eutlastel der Umwelt. Padeck R.Int-Ansrüst — May, 1986 — № 5, 60, 62.

17. Ruchgasreinufung und Warmerwirgewinnung an 3, 2 t/h — Zampfkesseln.Buker Ehr. // Energiennroendung — 1983, 38 — № 1 — P. 28; 29.

18. Rauchjaseutschmefelun und Abissrnulutzung in landwitschaftlichenEihrtchtamfen // Energiennroendung. — 1987, 36. — № 2. P.51-55.

19. Vario-Breunwerkessei fü-oi, an Joidney zumUmweltseirutz. Janymeyer M. // Energie und Umwelt Feueraystechnik. — 1988, 26.- № 2. P.94-98.

20. Worierwarmde verbraudingstuckt pan reudabei Zijür Lekkers. J. Verwarming en verctirase. -1986. — № 9. — P. 637-643.

СОДЕРЖАНИЕ

Общая часть. 1

Утилизация теплоты дымовых газов в газифицированныхкотельных. 3

Особенности утилизации теплоты дымовых газов вкотельных, работающих на жидком топливе. 28

Особенности утилизации теплоты дымовых газов вкотельных, работающих на твердом топливе. 33

Экологические аспекты утилизации теплоты дымовых газов. 38

Критерии эффективности применения утилизаторов теплоты.. 43

Литература. 47

Услуги по монтажу отопления водоснабжения

ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495)744-67-74

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.

Отопление от ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ Вид: водяное тут > resant.ru/otoplenie-dachi.html

Обратите внимание

Наша компания ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ входит в состав некоммерческой организации АНО МЕЖРЕГИОНАЛЬНАЯ КОЛЛЕГИЯ СУДЕБНЫХ ЭКСПЕРТОВ. Мы так же оказываем услуги по независимой строительной технической эесаертизе.